【導讀】積約為m2；層高,平面尺寸為×。采用樁基礎(chǔ)，室內(nèi)地坪。為±，室外內(nèi)高差。框架梁、柱、樓面、屋面板板均為現(xiàn)澆。，冬季室外氣溫最低9C??。凍土深度25cm，基本風荷載W。=；基本雪荷載為kN/m2。建筑場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。自上而下敘述如下：?？捉Y(jié)構(gòu)，厚度約,qsk=35—40kPa。粉質(zhì)粘土層（第三層），地質(zhì)巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，可塑狀態(tài)，厚度，qsk=30—35kPa。塑狀態(tài)，厚度未揭露，qsk=40—60kPa,qpk=1500—2021kPa。HRB335，箍筋采用HPB235。本工程為九層，主體高度為米，屬高層建筑。經(jīng)過結(jié)構(gòu)論證以及設(shè)計任務(wù)書等實際情況，以及本建筑。自身的特點，決定采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。在高層建筑中，抵抗水平力成為確定和設(shè)計結(jié)構(gòu)體系的關(guān)鍵問題。造價高低，與其所采用的機構(gòu)體系又密切的相關(guān)。的層數(shù)、高度和功能?？蚣芙Y(jié)構(gòu)體系是由梁、柱構(gòu)件通過節(jié)點連接構(gòu)成，既承受。由于本次設(shè)計是辦公樓設(shè)計，要求有靈活的空間布置，和較高的抗震等級，，為安全考慮，均按。

　　

【正文】 N 2 柱頂 M 湖北工業(yè)大學商貿(mào)學院畢業(yè)設(shè)計 40 N 柱底 M ? N 1 柱頂 M N 柱底 M ? N 表 222 D 柱內(nèi)力組合表 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ ① +② (① +② )177。③ 9 柱頂 M N 柱底 M ? N 8 柱頂 M 99 N 柱底 M ? 81 N 7 柱頂 M N 續(xù)表 222 7 柱底 M ? N 6 柱頂 M N 柱底 M ? N 5 柱頂 M N 柱底 M ? N 湖北工業(yè)大學商貿(mào)學院畢業(yè)設(shè)計 41 4 柱頂 M N 柱底 M ? N 1680 3 柱頂 M 207 N 柱底 M ? 207 N 2 柱頂 M 216 N 柱底 M ? 216 N 1 柱頂 M N 柱底 M ? N 截面設(shè)計 承載力抗力調(diào)整系數(shù) RE? 考慮地震作用時 ,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達式： S ≤R / RE? 式中 RE? ——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表 223； S ——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合； R ——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。 注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以 RE? 后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選出最不利組合。 表 223 承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE? 材料 結(jié)構(gòu)構(gòu)件 受力狀態(tài) RE? 鋼筋 混凝土 梁 受彎 軸壓比小于 的柱 偏壓 軸壓比不小于 的柱 偏壓 抗震墻 偏壓 各類構(gòu)件 受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計 湖北工業(yè)大學商貿(mào)學院畢業(yè)設(shè)計 42 層框架梁 圖 218 底 層梁內(nèi)力示意 梁控制截面的內(nèi)力如圖 218 所示。圖中 M 單位為 kNm， V 的單位為 kN?；炷?土 強 度 等 級 30C （ cf =， tf =） , 縱筋為HRB335( yf =300N/mm2),箍筋為 HPB235( yf =210N/mm2)。 按梁的跨度考慮 / 3 7 8 0 0 / 3 2 6 0 0fb l m m? ? ? 按梁的凈距 nS 考慮 ( 4000 300)fbb? ? ? =300+3700 =4000mm 按梁翼緣高度 39。fh 考慮 ，0h =80035=765mm 39。fh / 0h =100/765= 圖 219 T 形梁計算截面 故翼緣不受限制 。 翼緣計算寬 度 39。fb 取三者中較小值，即 2600mm。 判別 T 形梁截面類型 39。39。1039。 ( / 2)c f ff bf h h h? ?=2600100（ 765100/2） =m〉 M 屬于第一類 T 型截面 。 梁的正截面強度計算 （見表 224） 湖北工業(yè)大學商貿(mào)學院畢業(yè)設(shè)計 43 （見表 225） 實驗和理論分析證明，翼緣對提高 T 型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，在計算 T 形截面梁的承載力時，仍取腹板寬度b 并 按矩形截面計算。 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時對剪力設(shè)計值進行調(diào)整如下： ()lrbbV G bnMMVVl? ??? 式中 ?A —— 剪力增大系數(shù)，對二級框架取 ； nl —— 梁的凈跨，對第一層梁， nEFl ＝ , nGEl =； GbV —— 梁在重力荷載作用下 ,按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值 , Gb 1 V 1 .2 ( ) 2 nq q l? ? ?活恒； lbM , rbM ——分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。由表 219 查得： CD 跨： 順時針方向 lbM =m rbM = m 逆時針方向 lbM =m rbM =m DE 跨： 順時針方向 lbM =177。m 逆時針方向 rbM = m 計算中 lbM + rbM 取順時針方向和逆時針方向中較大值。 湖北工業(yè)大學商貿(mào)學院畢業(yè)設(shè)計 44 剪力調(diào)整 : CD 跨： lbM + rbM = +=m ＞ +=m GbV =(+)=m DE 跨 ： lbM + rbM =+=m GbV =(+)1/2= kNm VV?C右 D左 =+= kN VD右 =+= 考 慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) ? ? RECV? 右 = DREV? 左 == kN DREV? 右 == kN 表 225 梁的斜截面強度計算 截面 支座 C 右 支座 D 左 支座 D 右 設(shè)計剪力 V180。（ kN） RE 39。V? ? （ kN） 調(diào)整后的剪力 V（ kN） REV? ? （ kN） 0bh? 300665 300665 300465 103＞V 103＞V 103＞V 箍筋直徑 Φ（ mm）肢數(shù)（ n） n=2。 Φ=8 n=2。 Φ=8 n=2。 Φ=8 1svA 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 39。000 .0 5 6 1 .2 5 svt yv nAf b h f hs? 103＞RE? V 103＞RE? V 103＜RE? V 39。 (%)svst nAbs? ? ? 湖北工業(yè)大學商貿(mào)學院畢業(yè)設(shè)計 45 m in 2 5 (% )ts yff? ? ? 層框架梁 圖 220 第二 層框架梁內(nèi)力示意 取 CD 跨梁，梁控制截面的內(nèi)力如圖 220 所示。圖中 M 單位為 kNm， V 的單位為 kN?；炷翉姸鹊燃?30C （ cf =， tf =） ,縱筋為HRB335( yf =300N/mm2),箍筋為 HPB235( yf =210N/mm2)。 按梁的跨度考慮 / 3 7 8 0 0 / 3 2 6 0 0fb l m m? ? ? 按梁的凈距 nS 考慮 ( 4000 300)fbb? ? ? =300+3700 =4000mm 按梁翼緣高度 39。fh 考慮，0h=80035=765mm 39。fh / 0h =100/765= 圖 221 T 形梁計算截面 故翼緣不受限制。 翼緣計算寬度 39。fb 取三者中較小值，即 2600mm。 判別 T 形 梁截面類型 39。39。1039。 ( / 2)c f ff bf h h h? ?=2600100（ 765100/2） =m〉 M 屬于第一類 T 型截面 。 （見表 226） 湖北工業(yè)大學商貿(mào)學院畢業(yè)設(shè)計 46 （見表 227） 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時對剪力設(shè)計值進行調(diào)整如下： ()lrbbV G bnMMVVl? ??? 由表 219 查得： CD 跨： 順時針方向 lbM = kNm rbM =m 逆時針方向 lbM =m rbM =m DE 跨： 順時針方向 lbM =177。m 逆時針方向 rbM = m 計算中 lbM + rbM 取順時針方向和逆時針方向中較大值。 剪力調(diào)整 CD 跨： lbM + rbM= +=m ＞ +=m GbV =(+)1/2=m DE 跨 ： lbM + rbM=+=m GbV =1/2= kNm VV?C右 D左 =+= kN VF右 =+= kN 考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE? = 湖北工業(yè)大學商貿(mào)學院畢業(yè)設(shè)計 47 0. 85 20 6. 41 17 5. 45 /R E R EV V k N m?? ? ? ? ?C右 D右 5 243 .54 207 .01 /RE V k N m? ? ? ?D 右 若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值 ,則按調(diào)整后的剪力進行斜截面計算。 根據(jù)國內(nèi)對低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低?？紤]地震作用的反復(fù)性，表中靜力荷載作用下梁的受剪承載力公式乘 的降低系 數(shù)。 表 227 第二 層梁的斜截面強度計算 截面 支座 C 右 支座 D 左 支座 D 右 設(shè)計剪力 V180。（ kN） RE 39。V? ? （ kN） 調(diào)整后的剪力（ kN） REV? ? （ kN） 0bh? 300665 300665 250415 cfbh 103＞ V 103＞ V 103＞ V 箍筋直徑 Φ（ mm）肢數(shù)（ n） n=2。 Φ=8 n=2。 Φ=8 n=2。 Φ=8 1svA 續(xù)表 227 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 39。000 .4 2 1 .2 5 svt yv nAf b h f hs? 103＞RE? V 103＞RE? V 103＜RE? V 39。 (%)svst nAbs? ? ? m in 5 (% )ts yff? ? ? 柱截面設(shè)計 D 柱 截面設(shè)計 以第一，二層 D 柱為例，對圖 222 中的 Ⅰ Ⅰ ， Ⅱ Ⅱ ， Ⅲ Ⅲ ，截面進行設(shè)計。 湖北工業(yè)大學商貿(mào)學院畢業(yè)設(shè)計 48 混凝土等級為 C30， cf =， tf =縱筋為 HRB335，yf=300 N/mm2，箍筋為 HPB235，yf=210 N/mm2 表 228 軸壓比限值 類別 抗震等級 一 二 三 框架柱 框架梁 由 D 柱內(nèi)力組合表 315 查得 : N Ⅰ Ⅰ = ? c=cNAf =103/(600600)=＜ N Ⅱ Ⅱ = ? c=cNAf =103/(600600)=＜ N Ⅲ Ⅲ = ? c=cNAf =103/(600600)=＜ 均滿足軸壓比的要求。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機制密 切相關(guān) ， 一般框架梁的延性遠大于柱子。梁先屈服使整個框架有較大的 內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較 好。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及 結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機動體系。因此， 在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn) “強柱弱梁 ”，即一、二級框架的梁柱節(jié) 點處，除頂層和軸壓比小于 者外（因頂層和軸壓比小于 的柱可以認為具有與梁相近的變形能力）。梁、柱端彎矩應(yīng)符 合下述公式的要求： 圖 222 D 柱截面計算 示 意圖 二級框架 cM? = bM? 式中 cM? ——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設(shè)計值之和； bM? ——節(jié)點上、下梁端逆時針或順時針截 面組合的彎矩設(shè)計值之和。 地震往返作用 ， 兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求 ， 當柱子考慮順時針彎矩之和時 ， 梁應(yīng)考慮逆時針方向彎矩 之和 ， 反之亦然 。 可以取兩組中較大者計算湖北工業(yè)大學商貿(mào)學院畢業(yè)設(shè)計 49 配筋。 由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。同時，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大地不確定性。因此，對一、二級框架底層柱