【正文】 0BC跨間 4Ф25(1964)5支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 4Ф25(1964)6支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 4Ф25(1964) 框架柱（1）柱截面尺寸驗算根據(jù)《抗震規(guī)范》，二級抗震等級，剪跨比大于2。下表是框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結果，表中的Mc、Vc和N都不應考慮抗震調整系數(shù)。由表可得，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。 柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KNm）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0E柱660056025600560246005602360056022600560216005602D柱660056025600560246005602360056022600560216005602例：第1層E柱：柱截面寬度：b=600 mm柱截面有效高度：h0=60040=560 mm混凝土軸心抗壓強度設計值：fcm= N/mm2柱端彎矩計算值：Mc取上下端彎矩的最大值。Mc=（KNm）柱端剪力計算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=剪跨比：Mc/Vch0=103/2軸壓比：N/fcmbh0=103/（2）柱正截面承載力計算先以第1層E柱為例①最不利組合一（調整后）Mmax= KNm，N= KN軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm附加偏心矩ea取1/30偏心方向截面尺寸：600/30=20mm20mm，和20mm中的較大值，即ea=20 mm。根據(jù)《抗震設計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱的計算長度，l0=10H=初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= mm由于長細比l0/h=4200/600=75，則必須考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=6002/（103）=，取ξ1=又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+72560/1400/=軸向力作用點到受拉鋼筋As合力點的距離： e=ηei+h/2as =+600/240 = mm對稱配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=103/ξb=，屬大偏壓As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,)=[103() 6005602]/310/(56040)=(mm2)②最不利組合二Nmax=， M=m此組內力為非地震組合情況，且無水平荷載效應，故無需調整。軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+20=長細比l0/h=4200/600=75，故需考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=6002/（103）==又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+72560/1400/=ηei===560=198mm,故為小偏心受壓。軸向力作用點至受拉鋼筋As合力點之間的距離e=ηei+h/2as=+600/240 =ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcmbh0 ]+ξb計算以上時，應滿足Nξbfcmbh0及Ne.因為N=ξbfcmbh0=700660=故可按構造配筋，且滿足ρmin=%，單側配筋率ρsmin≥%，故As,=As=ρsminbh=%700700=980mm2選4Ф20，As,=As=1256mm2總配筋率ρs=31256/600/560=%%（3）柱斜截面受剪承載力計算以第1層E柱為例查表得：框架柱剪力設計值V c=剪跨比λ=3，取λ=3，軸壓比n=考慮地震作用組合的柱軸向壓力設計值 N==6002/103=故取N=(λ+1)+=600560/(3+1)+103=192890N故該層柱應按構造配置箍筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢Ф10@100。查表得，最小配筋率特征值λv=，則最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=柱箍筋的體積配筋率ρv=（ΣAsvili）/s/Acor=5508/100/550/550=%%,符合構造要求。注：Asvi、li為第i根箍筋的截面面積和長度。 Acor為箍筋包裹范圍內的混凝土核芯面積。 s為箍筋間距。非加密區(qū)還需滿足s10d=200mm,則箍筋配置為4Ф10@150， A柱配筋圖 其它各層柱的配筋計算見下表柱E柱k層次123截面尺寸600600600600600600組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm）202020202020l0（m）42ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計算As=As’（mm2） 0 0 實配單側選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150柱E柱層次456截面尺寸600600600600600600組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm）20 2020202020 l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計算As=As’（mm2） 0實配單側選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大大配箍加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150柱B柱層次123截面尺寸600600600600600600組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm）2020 20 20 20 20 l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計算As=As’（mm2） 實配單側選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150柱B柱層次456截面尺寸600600600600600600組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm）202020202020l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計算As=As’（mm2） 實配單側選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150 樓板設計 樓板類型及設計方法的選擇本方案中，l02/l01=2，屬于雙向板。設計時按塑性鉸線法設計。(1) 雙向板肋梁樓蓋結構布置圖和板帶劃分圖 雙向板肋梁樓蓋結構布置圖和板帶劃分圖（2）房間①的計算①基本資料永久荷載標準值：g＝ kN/M2可變荷載標準值：q＝ kN/M2　計算跨度　Lx =3900 mm；計算跨度　Ly =4000 mm　板厚H =100 mm；砼強度等級：C25；鋼筋強度等級：直徑大于12選用HRB335計算方法：彈性算法。泊松比：μ＝1/5.考慮活荷載不利組合。②計算結果：　 Mx =(+)(+)=M　考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)()=M Mx= + =M Asx= ，實配φ 8@150 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %My =(+)(+)=M　考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)()=M My= + =M Asy= ，實配φ8@150 (As ＝) ρmin ＝% ， ρ＝%Mx39。 =(+) =M Asx39。= ，實配φ12@200 (As＝,可能與鄰跨有關系) ρmin ＝%，ρ＝%③跨中撓度驗算： Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值撓度和裂縫驗算參數(shù)：　 Mk =(+)(+) =M　 Mq =(+)(+) =M Es ＝＝ Ftk ＝＝裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ：　 ψ ＝ ftk/ (ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝Mk/ (hoAs) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk