六層綜合行政辦公樓框架填充墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-資料下載頁(yè)
2025-06-23 00:05本頁(yè)面
【正文】 0BC跨間 4Ф25(1964)5支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 4Ф25(1964)6支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 4Ф25(1964) 框架柱（1）柱截面尺寸驗(yàn)算根據(jù)《抗震規(guī)范》，二級(jí)抗震等級(jí)，剪跨比大于2。下表是框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)。由表可得，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。 柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號(hào)層次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KNm）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0E柱660056025600560246005602360056022600560216005602D柱660056025600560246005602360056022600560216005602例：第1層E柱：柱截面寬度：b=600 mm柱截面有效高度：h0=60040=560 mm混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fcm= N/mm2柱端彎矩計(jì)算值：Mc取上下端彎矩的最大值。Mc=（KNm）柱端剪力計(jì)算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=剪跨比：Mc/Vch0=103/2軸壓比：N/fcmbh0=103/（2）柱正截面承載力計(jì)算先以第1層E柱為例①最不利組合一（調(diào)整后）Mmax= KNm，N= KN軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm附加偏心矩ea取1/30偏心方向截面尺寸：600/30=20mm20mm，和20mm中的較大值，即ea=20 mm。根據(jù)《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱的計(jì)算長(zhǎng)度，l0=10H=初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= mm由于長(zhǎng)細(xì)比l0/h=4200/600=75，則必須考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=6002/（103）=，取ξ1=又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+72560/1400/=軸向力作用點(diǎn)到受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)的距離： e=ηei+h/2as =+600/240 = mm對(duì)稱配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=103/ξb=，屬大偏壓As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,)=[103() 6005602]/310/(56040)=(mm2)②最不利組合二Nmax=， M=m此組內(nèi)力為非地震組合情況，且無(wú)水平荷載效應(yīng)，故無(wú)需調(diào)整。軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+20=長(zhǎng)細(xì)比l0/h=4200/600=75，故需考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=6002/（103）==又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+72560/1400/=ηei===560=198mm,故為小偏心受壓。軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離e=ηei+h/2as=+600/240 =ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcmbh0 ]+ξb計(jì)算以上時(shí)，應(yīng)滿足Nξbfcmbh0及Ne.因?yàn)镹=ξbfcmbh0=700660=故可按構(gòu)造配筋，且滿足ρmin=%，單側(cè)配筋率ρsmin≥%，故As,=As=ρsminbh=%700700=980mm2選4Ф20，As,=As=1256mm2總配筋率ρs=31256/600/560=%%（3）柱斜截面受剪承載力計(jì)算以第1層E柱為例查表得：框架柱剪力設(shè)計(jì)值V c=剪跨比λ=3，取λ=3，軸壓比n=考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計(jì)值 N==6002/103=故取N=(λ+1)+=600560/(3+1)+103=192890N故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢Ф10@100。查表得，最小配筋率特征值λv=，則最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=柱箍筋的體積配筋率ρv=（ΣAsvili）/s/Acor=5508/100/550/550=%%,符合構(gòu)造要求。注：Asvi、li為第i根箍筋的截面面積和長(zhǎng)度。 Acor為箍筋包裹范圍內(nèi)的混凝土核芯面積。 s為箍筋間距。非加密區(qū)還需滿足s10d=200mm,則箍筋配置為4Ф10@150， A柱配筋圖 其它各層柱的配筋計(jì)算見(jiàn)下表柱E柱k層次123截面尺寸600600600600600600組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm）202020202020l0（m）42ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計(jì)算As=As’（mm2） 0 0 實(shí)配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150柱E柱層次456截面尺寸600600600600600600組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm）20 2020202020 l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計(jì)算As=As’（mm2） 0實(shí)配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大大配箍加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150柱B柱層次123截面尺寸600600600600600600組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm）2020 20 20 20 20 l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計(jì)算As=As’（mm2） 實(shí)配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150柱B柱層次456截面尺寸600600600600600600組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm）202020202020l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計(jì)算As=As’（mm2） 實(shí)配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150 樓板設(shè)計(jì) 樓板類型及設(shè)計(jì)方法的選擇本方案中，l02/l01=2，屬于雙向板。設(shè)計(jì)時(shí)按塑性鉸線法設(shè)計(jì)。(1) 雙向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)布置圖和板帶劃分圖 雙向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)布置圖和板帶劃分圖（2）房間①的計(jì)算①基本資料永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g＝ kN/M2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝ kN/M2 計(jì)算跨度 Lx =3900 mm；計(jì)算跨度 Ly =4000 mm 板厚H =100 mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：C25；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：直徑大于12選用HRB335計(jì)算方法：彈性算法。泊松比：μ＝1/5.考慮活荷載不利組合。②計(jì)算結(jié)果： Mx =(+)(+)=M 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(+)()=M Mx= + =M Asx= ，實(shí)配φ 8@150 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %My =(+)(+)=M 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(+)()=M My= + =M Asy= ，實(shí)配φ8@150 (As ＝) ρmin ＝% ， ρ＝%Mx39。 =(+) =M Asx39。= ，實(shí)配φ12@200 (As＝,可能與鄰跨有關(guān)系) ρmin ＝%，ρ＝%③跨中撓度驗(yàn)算： Mk 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值 Mq 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)： Mk =(+)(+) =M Mq =(+)(+) =M Es ＝＝ Ftk ＝＝裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ： ψ ＝ ftk/ (ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝Mk/ (hoAs) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk
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