【導讀】本工程為陜科大綜合教學實驗樓，主體結構為鋼筋混凝土框架結構。為6834㎡，層高，建筑層數(shù)六層。采用獨立基礎，室內外高差為。設計過程遵循先建筑后結構再基礎的順序進行。進行立面造型、剖面設計。建筑設計應滿足使用功能和造型藝術的要求。本工程采用鋼筋混挺土框架結構體系，選擇了。對于豎向荷載采用分層法計算，水平荷載作用采用D值。設計計算整個過程中綜合考慮了技術經濟指標和施工工業(yè)化的要求，由于本工。程位于8度抗震設防區(qū)，計算時考慮了抗震的要求。

　　

【正文】 位置 內力 荷載類別 豎向荷載 組合 豎向荷載 與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ ① +② (① +② ) +③ 6 層 A M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 5 層 A M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 44 續(xù)表 327 層次 截面 位置 內力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ ① +② (① +② ) +③ 4 層 A M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 3 層 A M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 2 層 A M V B 左 M V 45 續(xù)表 327 層次 截面 位置 內力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ B 右 M V 跨中 MAB MBC 1 層 A M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 注：（ 1）彎矩單位 ，剪力單位 KN。 （ 2）彎矩以順針方向為正，剪力以繞柱順時針為正。 框架柱內力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果參見表 328 和表 330 所示： 表 328 A 柱內力組合表 層 次 位置 內 力 荷載類別 豎向 荷載組合 豎向荷載 與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ ① +② ① +② (① +② ) +③ 6 柱 頂 M 46 續(xù)表 328 層 次 位置 內 力 荷載類別 豎向 荷載組合 豎向荷載 與地震力組合 豎向 荷載組合 豎向荷載 與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ ① +② ① +② (① +② ) +③ N V 柱底 M N 5 柱頂 M N V 柱底 M N 4 柱頂 M N V 柱底 M N 3 柱頂 M N V 柱底 M N 2 柱頂 M N 47 續(xù)表 328 層 次 位置 內 力 荷載類別 豎向 荷載組合 豎向荷載 與地震力組合 豎向 荷載組合 豎向荷載 與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ ① +② ① +② (① +② ) +③ V 柱底 M N 1 柱頂 M N V 柱底 M N 注：（ 1）彎矩單位 ，軸力單位 KN。 （ 2）彎矩以順針方向為正，剪力以繞柱順時針為正。 表 329 活荷載按樓層的折減系數(shù) ? 的值 墻、柱基礎計算截面以上的層數(shù) 1 2~3 4~5 6~8 9~20 20 計算 截面以上各樓層活載總和的折減系數(shù) 表 330 B 柱內力組合表 層 次 位置 內 力 荷載類別 豎向 荷載組合 豎向荷載 與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ ① +② ① +② (① +② ) +③ 6 柱頂 M N 48 續(xù)表 330 層 次 位置 內 力 荷載類別 豎向 荷載組合 豎向荷載 與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ ① +② ① +② (① +② ) +③ V 柱底 M N 5 柱頂 M N V 柱底 M N 4 柱頂 M N V 柱底 M N 3 柱頂 M N V 柱底 M N 2 柱頂 M N V 柱底 M 49 續(xù)表 330 層 次 位置 內 力 荷載類別 豎向荷載 與地震力組合 豎向荷載 與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ ① +② ① +② (① +② ) +③ N 1 柱頂 M N V 柱底 M N 注：（ 1）彎矩單位 ，軸力單位 KN。 （ 2）彎矩以順針方向為正，剪力以繞柱順時針為正。 截面設計 承載力抗震 調整系數(shù) 考慮地震 作用時，結構構件的截面設計采用下面的表達式： RERs r? 式中： REr ：表示承載力抗震調整系數(shù)見表 331 所示 s ：表地震作用效應或地震作用效應與其它荷載效應的基本組合 R ：結構構件的承載力 在此截面配筋時，組合表中與地震力組合的內力均應乘以 REr 再與靜力組合的內力框進行比較，挑選出最不利內力： 表 331 承載力抗震調整系數(shù) REr 的值 材料 結構構件 受力狀態(tài) REr 鋼 梁 受彎 50 筋 混 凝 土 軸壓比〈 的柱 偏壓 軸壓比 的柱 偏壓 抗震墻 偏壓 各類構件 受剪，偏拉 橫向框架梁截面設計 梁的控制截面如圖 317 所示 圖 317 梁的內力示意 混凝土強度等級： C35： 10 /cf K N m?? 10 /tf K N m?? 鋼筋的強度等級：縱筋： II 級 23 0 0 /yyf N m m f??’ 箍筋： I 級 22 1 0 /f N m m f??’ 式中 cf ：表示混凝土立方體抗壓強度設計值 tf : 表示混凝土立方體抗壓強度設計值 yf ：表示鋼筋的抗拉強度設計值 yf’ ：表示鋼筋的抗壓強度設計值 在計算中用 yf 與 yf’ 相等，可以代換使用： 1） 梁的正截面強度計算 梁的正截面強度計算見表 332— 表 337 所示 51 表 332 第 1 層框架梁正截面強度計算 一層 AB 跨 BＣ跨 截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ V M (KNm) bh0 （㎜ 2） 250 565 250 565 250 565 250 365 250 365 bv/2 (KNm) M0＝ Mbv/2 (KNm) γREM0 (KNm) αs=γREM0/α1fcbh02 ξ=1（ 12αs） 1/2 AS=ξα1fcbh0/fy 1926 1315 1172 2477 1504 選筋 5 22 4 22 5 22 5 22 4 22 實配面積 (mm2) 1900 1520 1900 1900 1520 ρ(%) % % % % % h0(mm) 565 565 565 365 365 剪力 (KN) fc α 1 b(mm) 250 2167 250 1000 250 fy 300 300 300 300 300 此處取梁端彎矩 0 2bM M V?? 式中 M0 — 梁端柱邊截面的彎矩 V, M — 內力計算得到的梁端柱軸線截面的剪力和彎矩 跨中截面 : 39。39。39。10()2 fu c f f hM f b h h? ? ? 最小配筋為 :﹪ , tyff = =﹪中較小值 52 支座截面 : 最小配筋為 :﹪ , tyff = =﹪中較小值 當梁下部受拉時 ,按 T形截面設計。當梁上部受拉時 ,按矩形截面設計?？缰薪孛娴挠嬎銖澗貞≡摽绲目玳g最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡支梁彎矩之中的較大者。 依據(jù)上述理論我們以一層ＡＢ跨為例 計算如下 ,其他層見下表： ⑴ 考慮跨間最大彎矩處 : 按 T形截面設計 ,翼緣計算寬度 b’ f ①按跨度考慮 ,取 b’ f ②按凈梁凈距 Sn考慮 b’ f=b+sn ③按翼緣高度 h’ f考慮 , h0=ha 梁內縱向鋼筋選 HRB335 級熱扎鋼筋 (fy = f’ y=300 N/m),ξ b= 因為 α 1fcb’ f h’ f (h0 h’ f /2) 所以屬第一類 T形截面計算 . 下部跨間截面按單筋 T 形截面計算 . α s=M/α 1fcb’ f h02 ξ =1(12α s)1/2 AS=ξα 1fcb’ f h0/fy ξ =fyAS/(α 1fcb’ fh0) 符合三級抗震設計要求 . ⑵考慮兩支座處 : 支座 I上部 : α s=M/( α 1fcb’ f h20) ξ =1(12α s)1/2AS 表 333 第 2 層框架梁正截面強度計算 二 層 AB 跨 BＣ跨 截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ V M (KNm) bh0 （ mm2） 250 565 250 565 250 565 250 365 250 365 53 續(xù)表 333 二 層 AB 跨 BＣ跨 截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ V bv/2 (KNm) M0＝ Mbv/2 (KNm) γREM0 (KNm) αs=γREM0/α1fcbh02 ξ=1（ 12αs） 1/2 AS=ξα1fcbh0/fy 974 716 1087 1482 1476 選筋 5 20 4 20 5 20 5 20 5 20 實配面積 (mm2) 1570 1256 1570 1570 1570 ρ(%) % % % % % h0(mm) 565 565 565 365 365 剪力 (KN) fc α 1 b(mm