【導讀】為米，建筑物總高度為米。在遵循“適用、安全、經(jīng)濟、美觀”的設計。結(jié)構(gòu)初步設計，獲得了該建筑物初步設計階段的建筑CAD設計圖紙與技術指標，確定了結(jié)構(gòu)布置方案與結(jié)構(gòu)計算模型。作用下大小，進而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。一組或幾組內(nèi)力組合。選取最安全的結(jié)果計算配筋并繪圖。此外還進行了結(jié)構(gòu)方。能為以后的學習與工作打下堅實的基礎。同時也培養(yǎng)了我們獨立解決問題的能力、自學的能力和集體合作的工作作風。技術措施、施工進度安排等?？?；建筑技術問題；建筑藝術問題。在建筑設計過程中，了解建筑工程的要求和。法規(guī)，根據(jù)各種結(jié)構(gòu)形式的適用范圍和特點來確定結(jié)構(gòu)應該使用的最佳結(jié)構(gòu)形式。耐久性；結(jié)構(gòu)的連接構(gòu)造和施工方法。本結(jié)構(gòu)采用一榀框架為計算單元，根據(jù)結(jié)。構(gòu)有足夠的強度和穩(wěn)定性。本畢業(yè)設計是在老師指導與自己合理的安排設計進度下完成的。平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。

　　

【正文】 ij ??? ?? 1 （ 311） 3210 yyyyy ???? （ 312） 式中： Dij —i 層 j 柱的側(cè)移剛度； h —為該層柱的計算高度； y —為框架柱的反彎點高度比； y0 —為框架柱的標準反彎點高度比； y1 —為上、下層梁線剛度比修正值； y2 、 y3 —為上、下層層高變化時反彎點高度比的修正值。 第 28 頁 具體計算過程及結(jié)果見表 311。 地震荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱的軸力計算可根據(jù)節(jié)點平衡和剛度分配原則得到 表 311 在橫向地震作用下框架柱端剪力及彎矩計算 層次 5 4 3 2 1 hi /m Vi /kN DikN/m 863128 863128 863128 863128 687484 邊柱 Di1(kN/m) 14672 14672 14672 14672 11878 Vi1 y Mi1u 104 Mi1b 104 中柱 Di1(kN/m) 16678 16678 16678 16678 12960 Vi1 y Mi1u Mi1b 注：（ 1） M 的量綱為 kNm； （ 2） V 的量綱為 kN。 對邊柱節(jié)點： tcucb MMM ?? 對中柱節(jié)點： ? ? brbl bltcucbl ii iMMM ??? 根據(jù)框架梁隔離體的平衡條件的剪力 ： l MMV brblb ?? 框架柱的軸力計算： 對于中柱，每個節(jié)點左右梁端剪力之差，即為柱的該層層間軸向力。 對于邊柱，節(jié)點一側(cè)的梁端剪力即為該層層間軸向力 。 表 312 框架梁端彎矩及柱軸力計算表 層數(shù) 邊跨梁 中跨梁 柱軸力 M bl M br L Vb M bl M br L Vb N 邊 N 中 5 第 29 頁 續(xù) 表 312 框架梁端彎矩及柱軸力計算表 4 3 2 1 注：（ 1） Mbl、 Mbr 分別為梁左端、右端的彎矩（單位： kNm）； （ 2） L 為梁跨度（單位： m）； （ 3） Vb 為梁剪力，其方向以使梁產(chǎn)生正彎矩為正（單位： kN）。 《建筑抗震設計規(guī)范》 （ GB50011—2021） 規(guī)定：設防烈度為 8 度和 9 度的大跨度結(jié)構(gòu)、長懸臂 結(jié)構(gòu)，以及設防烈度為 9 度區(qū)的高層建筑，除計算水平地震作用外，還應計算豎 向地震作用。本建筑設防烈度為 7 度，不需進行豎向地震作 用計算。 圖 33 左震作用下的梁剪力柱軸力圖 注： (1 柱軸力 以 壓力為正； (2)框架為左右對稱結(jié)構(gòu)。 第 30 頁 圖 34 左震作用下的梁柱 彎矩 圖 注： (1)彎 矩的量綱為 kNm； (2)框架為左右對稱結(jié)構(gòu)。 橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 1．風荷載標準值的計算 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 （ GB50009—2021） 第 條規(guī)定風荷載標準值按式313 計算： wk ? ? z ?s ? z w0 （ 313） 式中： wk －風荷載標準值（ kN/m2）； βz －高度 z 處的風振系數(shù)； 第 31 頁 μs －風荷 載體型系數(shù)； μz －風壓高度變化系數(shù)； W0－ 基本風壓 ； 建筑處于 B 類地區(qū)，基本風壓 ，矩形平面 ,建筑高度為 , 30m，所以不考慮風壓脈動的影響，取 βz =。 由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 （ GB50009—2021） 查得， μs= （迎風面）和 μs=（背風面） ,則 μs=( )= 。則根據(jù)式 313 可得風荷載標準值，根據(jù)靜力等效原理將分布荷載轉(zhuǎn)化為各樓層處的集中荷載，如下表 313 所示。 表 313 風載及樓層處的集中力 層數(shù) μsW0 Hi βz μz Wk Ai Fi 5 = 4 3 2 1 注： Hi 自室外低平地坪算起。 圖 35 框架上的等效節(jié)點集中荷載圖示 根據(jù)圖 34 所示的水平荷載，由式 ???5ik ki FV 計算層間剪力 Vi ，然后根據(jù) 第 32 頁 所求 出軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式 ???iii Dvu 和式 ?u ? ??ui 計算各層的相對側(cè) 移和絕對側(cè)移，計算過程見表 314。 表 314 風荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算的水平位移 層次 Fi /kN Vi /kN Di（ kN/m） ?ui /mm ?u /mm θe= ?ui / hi 5 62700 4 105 4 62700 8 105 3 62700 104 2 62700 104 1 104 由上表得，風荷載作用下框架 最大層間位移為 ，小于 1/550=， 滿足規(guī)范要求。 框架柱端剪力及彎矩分別按式 310 和 311 計算 ,各柱反彎點高度比 y 按式310 確定。風荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱的軸力計算可根據(jù)節(jié)點平衡和剛度分配原則得到。具體計算過程及結(jié)果見表 315 表 315 各層柱端剪力及彎矩計算 層次 5 4 3 2 1 hi /m Vi /kN Di kN/m 62700 62700 62700 62700 49676 邊柱 Di1(kN/m) 14672 14672 14672 14672 11878 Vi1 y Mi1u Mi1b 中柱 Di1(kN/m) 16678 16678 16678 16678 12960 Vi1 y Mi1u Mi1b 注：（ 1） M 的量綱為 kNm；（ 2） V 的量綱為 kN。 第 33 頁 表 316風荷載作用下框架梁端彎矩剪力及柱軸力計算表如下 ： 層數(shù) 邊跨梁 中跨梁 柱軸力 M bl M br L Vb M bl M br L Vb N 邊 N 中 5 4 3 2 1 注：（ 1） Mbl、 Mbr 分別為梁左端、右端的彎矩（單位： kNm）； （ 2） L 為梁跨度（單位： m）； （ 3） Vb 為梁剪力，其方向以使梁產(chǎn)生正彎矩為正（單位： kN）。 風荷載作用下的框架內(nèi)力圖如圖 3 37 圖 36 左 風荷載 作用下的梁剪力柱軸力圖 注： (1)柱軸力壓力為正； (2)框架結(jié)構(gòu)是對稱結(jié)構(gòu)。 第 34 頁 圖 37 左風荷載作用下框架彎矩圖 注： (1)彎矩的量綱為 kNm； (2)框架結(jié)構(gòu)是對稱結(jié)構(gòu)。 豎向荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 計算單 元的選取 取軸 ⑤ 框架進行分析，寬度取 ，傳給該框架的樓面荷載如圖 37 中的陰影所示，由于布置了次梁，樓板的長短邊之比為 ，所以樓面荷載的導荷方式均按單向板進行近似分析，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以均布力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線 不 重合，因此在框架節(jié)點上還 有 集中 力矩。 第 35 頁 圖 38 橫向框架計算單元 豎向荷載載計算 各層梁上作用的荷載 圖示簡圖 38 圖 39 各層梁上作用的恒荷載 在上圖中 q1， q1，代表梁的自重。對于第五層： q1 =， q1’=。q和 q2’分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 由上圖所示幾何關系可得： q2= =， q2’= =。 P P2 分別由邊縱梁直接傳給柱的恒載，它包括 縱 梁自重、 女兒墻重、 樓板重等重力荷載， 則： P1= 2 + +2 =P2= 2 +（ +） + =集中力矩： M1=p1e1= （ ） /2= m M2=p2e2=（ ） /2=m 第 36 頁 對于 14 層 ： q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載 。 q1 =+ =’ =q2= =’ = 3= kN/m P1= 2 + + [（ ）（ ） ]= P2= 2 +（ +） + +[（ ）（ ） （ ） 1 ]= M1=p1e1=（ ） /2= kN m M2=p2e2=（ ） /2= m 圖 310 各層梁上作用的活荷載 對于第五層，不上人屋面活荷載標準值為： ㎡ q2= =’ = =P1= 2 = P2= 2 +（ +） = M1=p1e1= ()/2=m M2=p2e2= ()/2=m 在屋面雪荷載（ KN/m2.）作用下： q2= =’ = =P1= 2 =P2= 2 +（ +） = M1=p1e1=m M2=p2e2=m 第 37 頁 對于 14 層： q2= = kN/m q2’ = = kN/m P1= 2 = P2= 2 +（ +） = M1= p1e1= ()/2=m M2=p2e2= ()/2= kNm 豎向荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)的近似計算方法有分層法和彎矩二次分配法，本設計采用彎矩二次分配法來計算豎向荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力。 計算中用到的等截面桿件的固端彎矩和剪力為： 圖 311 各種形式荷載作用下等截面桿件的固端彎矩和剪力 121222qlMqlMBAAB??? 22qlQqlQABAB??? 按彈性理論計算梁的支座彎矩時，可按支座彎矩等效原則，按下式將三角形荷載和梯形荷載轉(zhuǎn)化成等效均布荷載。 三角形荷載： 39。85qqe? 梯形荷載： ? ?020139。3221llqq e??????? 梁端、柱端彎矩計算，以 q q2， 轉(zhuǎn)化成等效均布荷載計算，再與 q q1，產(chǎn)生的彎矩疊加。 轉(zhuǎn)化公式： AB 跨： ? ? 23221 qqe ?? ??? 第 38 頁 BC 跨： 39。239。 85qqe? 32 ??????? 恒載： 對于 5 層： qe= =, qe’= 5/8=固端彎矩： MAB=MBA=1/12(+) = m MBC=MCB=1/12（ +) 3 3= m 對于 14 層： qe= =， qe’= 5/8=固端彎矩： MAB=MBA=1/12(+) = m MBC=MCB=1/12(+) 3 3= m 活載： 對于 5 層： qe= =， qe’= 5/8=固端彎矩： MAB=MBA=1/12 = m MBC=MCB=1/12 3 3= m 對于 14 層： qe= =， qe’= 5/8=固端彎矩： MAB=MBA=1/12 = m MBC=MCB=1/12 3 3= m 表 317 豎向荷載作用下框架的固端彎矩 荷載 部位 AB 跨 BC 跨 跨度/m