【導(dǎo)讀】你的郵箱好讓我發(fā)其它文檔給你，我一般3-5天上一次網(wǎng)。模具是現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)的基礎(chǔ)工藝裝備，在國民經(jīng)濟中占重要地位。電機、電器、儀表、家電和通訊等產(chǎn)品中，60%～80%的零件都要依靠模具成型。往往是模具自身價值的幾十倍、上百倍。模具生產(chǎn)技術(shù)水平的高低，已成為衡量一個。重要的推動作用。模具技術(shù)已成為技術(shù)發(fā)展中最具活力、創(chuàng)造效益最高的應(yīng)用領(lǐng)域。CAD/CAM/CAE軟件和精密加工設(shè)備等。新興的模具CAD技術(shù)很大程度上實現(xiàn)了企。近年來，CAD技術(shù)的應(yīng)用越來越普遍和深入,大大縮短了模具設(shè)計周期,提。屬于熱塑性材料，下面我們就看看ABS的注射工藝參數(shù)。ABS無毒、無味、呈微黃色，成型的塑件有較好的光澤。通用級ABS不透水、燃燒緩慢，水、無機鹽、堿和酸類對ABS幾乎無影響。ABS不溶于大部分醇類及烴類溶劑，ABS與372有機玻璃的熔接性良好,制成雙色成型塑件,且可。ABS在升溫時粘度增高，所以成型壓力高，故塑件。結(jié)構(gòu)發(fā)泡級和改性ABS等。

　　

【正文】 δ z =+ mm 27 型腔深度工作尺寸的計算 (Hm)+δ z=[(1+S)HsX△ ]+δ z （ 43） 式中 : Hm 塑件外型徑向基本尺寸的最大尺寸（ mm） X修正系數(shù)，取 ～ △ 塑件公差 （ mm） δ z模具制造公差，?。?1/3～ 1/4）的塑件公差 （ 1） HS=16mm 查文獻 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Hm)+δ z=[(1+S)HsX△ ]+δ z =[(1+%) ] +δ z =+ mm 型芯徑向工作尺寸的計算 (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z （ 44） 式中 ： Ls 塑件內(nèi)型徑向尺寸的最大尺寸（ mm） Lm 計算出的型芯徑向尺寸（ mm） X修正系數(shù)，取 ～ △ 塑件公差 （ mm） δ z模具制造公差，?。?1/3～ 1/4）的塑件公差 （ 1） LS=6mm 查文獻 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 6+ ] – δ z =– （ 2） LS=64mm 查文獻 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 64+ ] – δ z =– （ 3） LS=70mm 查文獻 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 70+ ] – δ z =– 28 （ 4） LS=4mm 查文獻 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 4+ ] – δ z =– （ 5） LS=40mm 查文獻 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 40+ ] – δ z =– （ 6） LS=68mm 查文獻 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 68+ ] – δ z =– 型芯高度工作尺寸的計算 (Hm) – δ z=[(1+S)Hs+X△ ] – δ z （ 45） 式中 ： Hm 塑件內(nèi)型徑向基本尺寸的最大尺寸（ mm） X修正系數(shù)，取 ～ △ 塑件公差 （ mm） δ z模具制造公差，取（ 1/3～ 1/4）的塑件公差 （ 1） LS=5mm 查文獻 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Hm) – δ z=[(1+S)Hs+X△ ] – δ z =[(1+%) 5+ ] – δ z =– （ 2） LS= 查文獻 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Hm) – δ z=[(1+S)Hs+X△ ] – δ z =[(1+%) + ] – δ z =– （ 3） LS= 查文獻 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Hm) – δ z=[(1+S)Hs+X△ ] – δ z =[(1+%) 5+ ] – δ z =– （ 4） LS= 查文獻 【 14】 得 △ = δ z=1/3 △ = (Hm) – δ z=[(1+S)Hs+X△ ] – δ z =[(1+%) + ] – δ z =– 抽芯距的計算 29 根據(jù)動力來源的不同，側(cè)向分型與抽芯機構(gòu) 一般可分為機動、液壓或氣動以及手動等三大類型。根據(jù)塑件結(jié)構(gòu)進行合理選用。本套模具選用機動。 側(cè)向型芯或側(cè)向成型模腔從成型位置到不妨礙塑件的脫模推出位置所移動的距離稱為抽芯距。此模中抽芯距為 28㎜。抽芯力的計算同脫模力計算相同。對于側(cè)向凸起較少的塑件的抽芯力往往是比較小的，僅僅是克服塑件與側(cè)型腔的粘附力和側(cè)型滑塊移動時的摩擦阻力。 對于側(cè)型芯的抽芯力 和抽芯距 ，往往采用如下公式進行估算： （ 1） 抽芯距離為 S=3+3=6mm （ 2） 一般情況下模內(nèi)冷卻的塑件， P 取 X107～ X107Pa；模外冷卻的塑 件，P 取 ～ X107Pa μ 塑料在熱狀態(tài)時對鋼的摩擦系數(shù)，一般取μ =～ α 側(cè)型芯的脫模斜度或傾斜角 F= 106 107 = 共有兩個型腔 ,所以總脫模力為 2F= 30 5 排氣、冷卻系統(tǒng)的設(shè)計與計算 排氣系統(tǒng)的設(shè)計 與計算 排氣系統(tǒng)是注射模設(shè)計中不可忽視的一個問題 . 在分型面上開設(shè)排氣槽是注射模排氣的主要形式。排氣槽的作用是把型腔和型芯周圍空間內(nèi)的氣體以及熔料產(chǎn)生的氣 體排到模具之外。 在注射成型中 ,若模具排氣不好 ,型腔內(nèi)的氣體受壓縮將產(chǎn)生很大的背壓 ,阻止塑料熔體 ,使之 正?？焖俪淠?,同時氣體壓縮所產(chǎn)生的熱量可能使塑料燒焦 .在充模速度大、溫度高、物料黏度低、注射壓力大和塑件過厚的情況下，氣體在一定的壓縮程度下會進入到塑料制件內(nèi)部，造成氣孔、組織疏松等缺陷。特別是快速成型注射工藝的發(fā)展，對注射模的排氣系統(tǒng)要求更加嚴格。在設(shè)計排氣系統(tǒng)時我們可以按照以下幾點設(shè)計： （ 1） 排氣槽應(yīng)設(shè)在型腔最后充滿的地方，即熔料流動的末端。 （ 2） 排氣槽應(yīng)盡量設(shè)在分型面上并盡量設(shè)在凹模； （ 3） 排氣槽 應(yīng)盡量設(shè)在料流末端和塑件較厚處； （ 4） 排氣槽的方向不應(yīng)朝向操作工人，并做好呈曲線狀，以防止注射時燙傷工人。 排氣槽的截面積可用如下公式進行計算： F＝ 25m1(273+T1)1/2/tP0 (51) 式中： F—— 排氣槽的截面面積（ m2） m1—— 模具內(nèi)氣體的質(zhì)量 (kg) P0—— 模具內(nèi)氣體的初始壓力（ Mp）取 T1—— 模具內(nèi)被壓縮氣體的最終溫度 (℃ ) t—— 充模時間 (s) 模內(nèi)氣體質(zhì)量按常壓常溫 20℃的氮氣密度ρ 0＝ ，有 m1=ρ 0V0 (52) 式中： V0—— 模具型腔的體積（ m3） 應(yīng)用氣體狀態(tài)方程可求得上式中被壓縮氣體的最終溫度（℃） T1＝（ 273+T0） (P1/P) (53) 式中： T0—— 模具內(nèi)氣體的初始溫度（℃） 由 V＝ 4560mm3 充模時間 t=1s 被壓縮氣體最終排氣壓力為 P1＝ 20MPa 由 (53)式得： T1＝ (273+20)(20/)=℃ 模具內(nèi)的氣體質(zhì)量由②式得： m1=V0ρ 0= 106 = 105kg 將數(shù)據(jù)代入 (51)式得：所需排氣槽的截面面積為： F=[25 105(273+)1/2]/(1 106)= 查取排氣槽高度 h=，因此排氣槽的總寬度為： W=F/h= 31 為了便于加工和有利于排氣，運用鑲拼式的型芯結(jié)構(gòu)，與整體式型芯相比，鑲拼型芯使加工和熱處理工藝大為簡化。 冷卻系統(tǒng)的設(shè)計與計算 冷卻系統(tǒng)是直接影響注塑制品質(zhì)量和生產(chǎn)效率的重要因素。 由于各種塑料的性能和成型工藝的要求不同 ， 對模具溫度的要求也不相同 。 一般注射到模具內(nèi)的塑料溶體的溫度為200 度左右 ， 熔體固化成為塑料后 ， 從 60 度左右的模具中脫模 ， 溫度的降低是依靠在模具內(nèi)通入的冷卻水來實現(xiàn) 。 所以對于冷卻水的設(shè)計也是 我們設(shè)計當中的一個重要環(huán)節(jié) 。 我們可以通過以下幾個方面對它進行設(shè)計 。 在設(shè)計中我們還要注意一點它的設(shè)計原則 。 我們設(shè)計的冷卻水道應(yīng)盡量靠近塑件 ， 從而才能達到我們所需的效果 。 設(shè)計原則 ： （ 1） 冷卻水道可設(shè)計成單回路或者多回路 ； （ 2） 冷卻水道應(yīng)盡量多 ,截面尺寸應(yīng)盡量大 ； （ 3） 冷卻水道與型腔表面之間的距離應(yīng)盡量相等 ； （ 4） 冷卻水的入口宜選在澆口附近 ； （ 5） 冷卻水道的出入口溫度溫差盡量小 ； （ 6） 冷卻水道應(yīng)沿著塑料收縮的方向設(shè)置 。 冷卻系統(tǒng)設(shè)計的有關(guān)公式 ： qV=WQ1/ρ c1(θ 1θ 2) （ 54） 式中： qV—— 冷卻水的體積流量 (m3/min) W—— 單位時間內(nèi)注入模具中的塑料重量 (kg/min) Q1—— 單位重量的塑料制品在凝固時所放出的熱量 (kJ/kg) ρ —— 冷卻水的密度 (kg/m3) c1—— 冷卻水的比熱容 [kJ/(kg.℃ )] θ 1—— 冷卻水的出口溫度 (℃ ) θ 2—— 冷卻水的入口溫度 (℃ ) Q1可表示為： Q1=[c2(θ 3θ 4)+u] （ 55） 式中： c2—— 塑料的比 熱容 [kJ/(kg.℃ )] Q3—— 塑料熔體的初始溫度 (℃ ) θ 4—— 塑料制品在推出時的溫度 (℃ ) u—— 結(jié)晶型塑料的熔化質(zhì)量焓 (kJ/kg) ρ = 103 c1= θ 1= 25 θ 2= 20 c2 = Q3=200 θ 4=60 Q1=[c2(θ 3θ 4)+u]=(20060)=147kJ/kg 將以上各數(shù)代入 （ 54） 式得： qV=( 147)/[ 103 (2520)]m3/min 32 = 106m3/min 上述計算的設(shè)定條件是：模具的平均工作溫度為 40℃，用常溫 20℃的水作為模具的冷卻介質(zhì)，其出口溫度為 25℃，產(chǎn)量為 。 由體積流量查表可知所需的冷卻水管的直徑非常小，體積流量也很小，但為滿足模具在不同溫度條件下的使用，可在適當?shù)奈恢貌贾弥睆?d 為 8mm 的管道來調(diào)節(jié)溫度。 6 注射機有關(guān)參數(shù)的校核 模具參數(shù)的校核 模具閉合高度的確定 模具閉合高度的確定。根據(jù)參考書目 [12]查得： 定模座板 h1=20mm；定模板 A=25mm；動模板 B=32mm；推件板 h2=16mm；支承塊 C=50mm；動模座板 h3 =20 模具閉合高度： H 閉 = h1+A+B+h2+C+h3=179mm 模具安裝部分的校核 模具外型尺寸校核： 該模具外形尺寸為 160mm 160mm， XSZ60注射機模板最大安裝尺寸為 330 440，所以能滿足模具安裝要求。 模具厚度校核： XSZ60 型注射機所允許模具的最小厚度為 minH =70mm，最大厚度為 Hmax=200mm，模具閉合高度滿足 Hmin≤ H 閉 ≤ Hmax安裝條件。 開模行程的校核 S＞ H1+ H2+（ 5～ 10） mm=16+16+8=40mm 所以 S=180mm＞ 40mm,開模行程足夠 . S—— 注塑機最大開模行程，（ mm） H1—— 塑件脫模距離（ mm） H2—— 包括流道凝料在內(nèi)的塑件高度，（ mm） 綜合驗證， XSZ60型注射機完全能滿足此模具的注射要求。 33 7 模具的試模與修模 試模中所獲得的樣件是對模具整體質(zhì)量的 一個全面反映。以檢驗樣件來修正和驗收模具，是塑料模具這種特殊產(chǎn)品的特殊性。首先，在初次試模中我 們最常遇到的問題是根本得不到完整的樣件。常因塑件被粘附于模腔內(nèi) 或型芯上，甚至因流道粘著制品被損壞。這是試模首先應(yīng)當解決的問題。 粘模問題 1． 粘著模腔 制品粘著在模腔上，是指塑件在模具開啟后，與設(shè)計意圖相反，離開型芯一側(cè)，滯留于模腔內(nèi)，致使脫模機構(gòu)失效，制品無法取出的一種反?，F(xiàn)象。其主要原因是： （ 1） 注射壓力過高，或者注射保壓壓力過高。 （ 2） 注射保壓和注射高壓時間過長，造成過量充模。 （ 3） 冷 卻時間