【導讀】寧東紫荊花商業(yè)中心施工組織設計。東紫荊花商業(yè)中心

　　

【正文】 力計算表得： 寧東紫荊花商業(yè)中心施工組織設計 24 V=Kv178。 q4l=． 179。． ． ． ． ． ． ． ． ． ． 179。． 1100． ． ． ． =． ． ． ． ． ． ． ． 剪應力：τ＝ 3V/2bh=3179。 179。 100179。 80=fv=符合要求。 （ 4）、撓度驗算 驗算撓度時，采用荷載標準值，且不考慮振搗混凝土的荷載。 則： q1=， q= 179。 = 。 每條縱愣每跨承受的荷載 q5= q179。 1100/1000179。 1/2=179。 1100/1000179。 1/2= 查“建筑施工計算手冊”中結構靜力計算表得： ω＝ ql 4．/150EI． ． ． ． ． ． ＝． ． ． ． ． 179。． 1100． ． ． ． 179。． 1100． ． ． ． 179。． 1100． ． ． ． 179。． 1100． ． ． ． /(1． ． ． 5． 0179。9000179。1/12179。． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． 100． ． ． 179。． 80． ． 179。． 80． ． 179。． 80． ． )． ＝． ． ． ． ． ． ． 允許撓度為： [ω ]=l/400=1100/400＝ 符合要求。 （二）、樓板支模計算 樓板模用膠合板： 抗壓強度 fc=13N/mm2 抗剪強度 fv=抗彎強度 fm=15N/mm2 彈性模量 E =9000N/mm2 抗彎強度驗算 計算底模承受的荷載：樓板底模設計要考慮四部分荷載：模板自重、新澆混凝土的重量、鋼筋重量及振搗混凝土產生的荷載。均乘以分項系數 ，底模 18mm 厚。 底模板自重 5 179。 179。 179。 = 混凝土荷重 24 179。 179。 0. 150 179。 = 鋼筋荷重 179。 179。 0. 150 179。 = 振搗混凝土荷載 2 179。 179。 = q1= 根據《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，設計荷載值乘以折減系數 ，則q == 179。 = 驗算底模抗彎承載力 底模下面楞木間距為 450mm，底模的計算簡圖如圖，是一個等跨的多跨連續(xù)梁，按四 寧東紫荊花商業(yè)中心施工組織設計 25 等跨連續(xù)梁計算。 查靜力計算表得：彎矩系數： Km= ，剪力系數 Kv= ，抗撓度系數：Kw=。 則： M=Km178。 ql2=179。 179。179。= 178。 M 按下列公式驗算 σ＝ M/W=179。h/6=6179。 179。18179。18= fm=13N/mm2 符合要求。 抗剪強度驗算（取一段最大跨度板計算） 查“施工常用結構計算”中結構靜力計算表得： V=Kv178。 ql=． 179。． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． 179。450=． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． 剪應力：τ＝ 3V/2bh=3179。 179。 9000179。18= fv=符合要求。 撓度驗算 驗算撓度時，采用荷載標準值，且不考慮振搗混凝土的荷載。 則： q1=， q= 179。 = 。 查“施工常用結構計算”中結構靜力計算表得： ω＝ Kw178。 ql 4．/100EI． ． ． ． ． ． ＝． 179。． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． 179。450179。450179。450179。450/(100179。9000179。1/12179。． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． 7． 000179。18179。18179。18)． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ＝． ． ． ． ． ． ． ． 允許撓度為： [ω ]=l/400=450/400＝ 符合要求。 橫愣驗算 （ 1）、抗彎強度驗算 底模板自重 5 179。 179。 179。 = 混凝土荷重 24 179。 179。 0. 150 179。 = 鋼筋荷重 179。 179。 0. 150 179。 = 寧東紫荊花商業(yè)中心施工組織設計 26 振搗混凝土荷載 2 179。 179。 = q1=根據《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，設計荷載值乘以折減系數 ，則 q3 == 179。 = 每一條橫愣承受的荷載 q4= q3179。 450/9000179。 1150（橫愣有效長度） =179。 450/9000179。 1150= (2)、驗算橫愣抗彎承載力 底模下面橫楞間距為 450mm，橫愣支撐間距 1150mm。 查靜力計算表得：彎矩系數： Km= ，剪力系數 Kv= 。 則： M=Km178。 q4 l2=179。 179。 1150179。 1150=178。 mm 按下列公式驗算 σ＝ M/W=179。h/6=6179。 179。 80179。 80=fm=15N/mm2 符合要求。 （ 3）、抗剪強度驗算（取大梁一段計算） 查“施工常用結構計算”中結構靜力計算表得： V=Kv178。 q4l=． 179。． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． 179。． 1150． ． ． ． =． ． ． ． ． ． ． ． ． 剪應力：τ＝ 3V/2bh=3179。 179。 100179。 80=fv=符合要求。 （ 4）、撓度驗算 驗算撓度時，采用荷載標準值，且不考慮振搗混凝土的荷載。 則： q1=， q= 179。 = 。 每一條橫愣承受的荷載 q4= q3179。 450/9000179。 1150（橫愣有效長度） =179。 450/9000179。 1150= 查“建筑施工計算手冊”中結構靜力計算表得： ω＝ ql 4．/150EI． ． ． ． ． ． ＝． ． ． ． ． ． 179。． 1150． ． ． ． 179。． 1150． ． ． ． 179。． 1150． ． ． ． 179。 ． 1150． ． ． ． /(1． ． ． 5． 0179。9000179。1/12179。． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． 100． ． ． 179。． 80． ． 179。． 80． ． 179。． 80． ． )． ＝． ． ． ． ． ． ． ． 允許撓度為： [ω ]=l/400=1150/400＝ 符合要求。 寧東紫荊花商業(yè)中心施工組織設計 27 縱愣驗算 （ 1）、抗彎強度驗算 底模板自重 5 179。 179。 179。 = 橫愣自重 5179。 179。 179。 9179。 2247。 179。 = 混凝土荷重 24 179。 179。 0. 150 179。 = 鋼筋荷重 179。 179。 0. 150 179。 = 振搗混凝土荷載 2 179。 179。 = q1=根據《混 凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，設計荷載值乘以折減系數 ，則 q3 == 179。 = 每一跨縱愣承受的荷載 q4= q3179。 1150/7000179。 1150=179。 1150/7000179。 1150= (2)、驗算縱愣抗彎承載力 橫楞木下縱愣直通，支撐間距 1150mm。查靜力計算表得：彎矩系數： Km= ，剪力系數 Kv= 。 則： M=Km178。 q4 l2=179。 179。 1150179。 1150=178。 mm 按下列公式驗算 σ＝ M/W=179。h/6=6179。 179。 80179。 80=fm=15N/mm2 符合要求。 （ 3）、抗剪強度驗算 查“施工常用結構計算”中結構靜力計算表得： V=Kv178。 q4l=． 179。． ． ． ． ． ． ． ． ． ． 179。． 1150． ． ． ． =． ． ． ． ． ． ． ． ． 剪應力：τ＝ 3V/2bh=3179。 179。 100179。 80=fv=符合要求。 （ 4）、撓度驗算 驗算撓度時，采用荷載標準值，且不考慮振搗混凝土的荷載。 則： q1=， q=179。= 。 每一條縱愣承受的荷載 q4= q3179。 1150/7000179。 1150=179。 1150/7000179。 1150= 寧東紫荊花商業(yè)中心施工組織設計 28 查“建筑施工計算手冊”中結構靜力計算表得： ω＝ ql 4．/150EI． ． ． ． ． ． ＝． ． ． ． 179。． 1150． ． ． ． 179。． 1150． ． ． ． 179。 ． 1150． ． ． ． 179。． 1150． ． ． ． /(1． ． ． 5． 0179。9000179。1/12179。． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． 100． ． ． 179。． 80． ． 179。． 80． ． 179。． 80． ． )． ＝． ． ． ． ． ． ． 允許撓度為： [ω ]=l/400=1150/400＝ 符合要求。 六、驗算鋼管立柱支撐穩(wěn)定性 模板采 用規(guī)格為φ 48 179。 mm 鋼管扣件支架，搭設高度 4m，立桿間距 500～ 600mm（取 650 計算），水平拉桿每 ，共 4道，剪刀撐縱橫設置，且間距≤ 6500，與立管成 450。 （一）、梁支架計算 1. 支架荷載計算： 梁荷載： 179。 （立管間距計算值） m=鋼管支架自重： 扣件重量： 179。 30 個 = KN/m2 大小愣： 5179。（ 179。 179。 2+179。 179。 ） /= KN/m2 側模豎愣： 5179。 179。 179。 179。 2側 /= KN/m2 則支架設計荷載：合計： KN/m2 ： 179。 = ： 179。 KN/m2=4950N φ 48 179。 mm 鋼管， A=419mm2 ： 對接扣件連接的鋼管支架，考慮到立桿本身存在彎曲，對接扣件的偏差和荷載不均勻，可按偏心受壓桿件來計算： i=1/4（ d2+d12） 1/2 =1/4179。(48 2＋ 422)1/2 = ，上下共 4 道，并設置斜撐。按強度計算，支柱的受壓應力：σ =N/A=4950/419=： 長細比：λ =L/i 寧東紫荊花商業(yè)中心施工組織設計 29 =(6100/6)/ = 查表得：ψ = ［σ］ =N/ψ A =4950/（ 179。 419） =〈 f =215 N/mm2 符合要求。支架穩(wěn)定。 （二）、板支架計算 ： 板荷載： （板垮度） m=鋼管支架自重： 扣件重量： 179。 30 個 = KN/m2 大小愣： 5179。（ 179。 179。 ）179。 2= KN/m2 則支架設計荷載：合計： KN/m2 ： 179。 = ： 179。 KN/m2=7510N φ 48 179。 mm 鋼管， A=419mm2 ： 對接扣件連接的鋼管支架，考慮到立桿本身存在彎曲，對接扣件的偏差和荷載不均勻，可按 偏心受壓桿件來計算： i=1/4（ d2+d12） 1/2 =1/4179。(48 2＋ 422)1/2 = ，上下共 4 道，并設置斜撐。按強度計算，支柱的受壓應力：σ =N/A=7510/419= N/mm2 ： 長細比：λ =L/i =(6900/6)/ = 寧東紫荊花商業(yè)中心施工組織設計 30 查表得：ψ = ［σ］ =N/ψ A =7510/（ 179。 419） =〈 f =215 N/mm2 符合要求。支架穩(wěn)定。 七、 扣件抗滑移的計算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》，雙扣件承載力設計值取 ，按照扣件抗滑承載力系數 ，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范): R ≤ Rc 其中： Rc—— 扣件抗滑承載力設計值 ,取 KN； R—— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1)、 梁支架荷載計算 2. 支架荷載計算： 梁荷載： 179。 （立管間距計算值） m=鋼管支架自重： 扣件重量： 179。 30 個 = KN/m2 大小愣： 5179。（ 179。 179。 2+179。 179。 ） /= KN/m2 側模豎愣： 5179。 179。 179。 179。 2側 /= KN/m2 則支架設計荷載：合計： KN/m2 ： 179。 = ： 179。 KN/m2= 計算中 R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R= KN； R KN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 在構造上，宜在 梁或 樓板模板支架頂主節(jié)點處立桿上設雙扣件。 寧東紫荊花商業(yè)中心施工組織設計 31 2）、板支架計算 ： 板荷載： （板垮度） m=鋼管支架自重： 扣件重量： 179。 30 個 = KN/m2 大小愣： 5179。（ 179。 179