【導讀】浮法玻璃因熔融玻璃液漂浮在熔融的錫液表面成型為平板玻璃而得名。獲得雙面拋光的優(yōu)質(zhì)鏡面，其表面平整度、平行度可以與機械磨光玻璃相媲美，平板玻璃的范疇，擴大了平板玻璃在各個領(lǐng)域的應用。經(jīng)過我國玻璃工作者的不斷努力，我國先后在熔窯日熔化量、玻璃生產(chǎn)技?；确矫嫒〉昧酥卮笸黄?。%,600t以上占%,700t以上占%?？?cè)刍芰Ρ戎厥状纬^50%,成為我國浮法玻璃主力窯型。浮法玻璃生產(chǎn)線規(guī)模。400t以下26條能力占%。大噸位低單位產(chǎn)品能耗和小噸位高產(chǎn)品價值是今后平板玻璃熔窯的發(fā)展方向,通過對原料配料稱量,熔窯、錫槽、退火窯三大熱工設(shè)備及自動。目前國際玻璃新技術(shù)均向能源、材料、環(huán)保、信息、生物等五大領(lǐng)域發(fā)展。充分考慮生產(chǎn)后期保窯操作的可能性及方便性。提高玻璃的化學穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性，稱網(wǎng)絡(luò)中間體。高溫時降低玻璃粘度，低溫時增加玻璃液粘度，亦可調(diào)整玻。械強度，還容易使玻璃析堿、發(fā)霉，并使生產(chǎn)成本增加。某實際廠家的玻璃成分見表1-1。

　　

【正文】 0mm， 股高 480mm，側(cè)墻高 2021mm. 22 . 3 2 2 2 . 3 2 0 . 4 8 5 . 3 8 23F ? ? ? ? ? ? 65 1 .2 7 2 / 5 .3 8 2 0 .2 3 6 3W ? ?? 54 3 .8 0 4 / 5 .3 8 2 0 .7 0 6 8W ? 43 7 .7 8 8 / 5 .3 8 2 1 .4 4 7W ? ?? 3與 2小爐， 2與 1小爐均采用跨度為 2780mm，股高 576mm，側(cè)墻高 2021mm。 洛陽理工學院畢業(yè)設(shè)計 39 ??????F m2 32 1 1 .5 8 / 6 .6 2 8 1 .7 4 7W ? ?? Bm/s 21 1 4 .6 5 2 / 6 .6 2 8 2 .2 1 1W ? Bm/s 1小爐前至煙囪之間總煙道煙氣速度 W= 煙囪結(jié)構(gòu) 的 設(shè)計 熔化部形成的煙氣量是 Bm3/s，當?shù)叵募咀罡邷囟葹?36℃。 出口直徑 設(shè)出口流速是： W出 =3m/s 0 .5D 4 / ) 3 .0 9v w m???出 （ D 1 . 5 D 1 . 5 3 . 0 9 4 . 6 3 m? ? ? ?出底 煙囪阻力計算（以 4小爐為準） ［ 7］ 熔窯的溫度制度為雙高形曲線， 4小爐燃料消耗量最大，煙氣量最大。 局部阻力計算公式為： ? ?2 0 2 7 3 / 2 7 32h t m mgw r???2HO （ 61） 式中 W— 廢氣的速度 ζ為局部阻力系數(shù)， 0r 為廢氣密度， t為廢氣的溫度。 0r =3 ， g為重力加速度。 摩擦阻力計算公式為： ? ?20 2 7 3 / 2 7 32lh t m mdgw r??λ 2HO （ 62） 式中， λ 為摩擦阻力系數(shù)均為 ， W 為廢氣的速度， l 為長度， d 為各部位當量直徑， 0r 為廢氣密度， t為廢氣的溫度， g 為重力加速度。 廢氣進入小爐時阻力 洛陽理工學院畢業(yè)設(shè)計 40 F= m2 ， t=1580℃ ， 0V = Bm3/s, W=, ζ = ，H1=2HO 廢氣在小爐中擴散 F= m2 ， t=1540℃ , 0V = Bm3/s, W=, ζ = ，H2=2HO 小爐水平到后 90186。拐彎 F= ， t=1500℃ ， 0V = Bm3/s ， W=，ζ = ，H3= 2HO 廢氣進入格子磚 F= m2 ， t=1450℃ ， 0V = Bm3/s ， W = ， ζ = H4=2HO 在格子體中 F= m2 ， t=1400℃ ， 0V = Bm3/s, W=，ζ = ， H5=2HO 由于濕度改變而造成壓力損失 H6=－ 2HO 廢氣進入爐條 中 F= m2 ， t=450℃ ， 0V = Bm3/s ， W=，ζ = ，H7=2HO 廢氣在 爐條 孔擴大 F= m2 ， t=400℃ ， 0V = Bm3/s ， W=，ζ = ，H8=2HO 爐條下分支煙道 90186。拐彎 W= m/s, t=400℃ ， ζ =0. 1， H9= 2HO 支煙道閘板 W= m/s, t=450℃ ， H10= 2HO 入總煙道的 45 度拐彎 W= m/s, t=400℃ ， ζ =0. 1， H11= 2HO 總煙道閘板 H12= 2HO 進入煙囪 90186。拐彎 洛陽理工學院畢業(yè)設(shè)計 41 H13=2HO 從煙囪進入大氣 W=3 m/s, t=140℃ ， H14=2HO 在小爐內(nèi)的摩擦阻力 F= m2， t=1500℃ ， W= m/s， l=， d= m， H15= mm2HO 格子體中的摩擦阻力 F= m2， t=687℃ ， W= m/s， l=， d= m， H16= mm2HO 支煙道內(nèi)摩擦阻力 F= m2， t=330℃ ， W=， l=， d= m， H17= mm2HO 總煙道內(nèi)摩擦阻力 F= m2， t=300℃ ， W= m/s， l=30m， d= m， H18= mm2HO 總煙道閘板后摩擦阻力 F= m2， t=280℃ ， W= m/s， l=8m， d= m， H19= mm2HO 煙囪內(nèi)摩擦阻力 F= m2， t=250℃ ， W= m/s， l=70m， d= m， H20= mm2HO 總阻力為 H=H1+H2+H3+……+H 20=2HO 煙囪高度計算 實際生產(chǎn)中，要考慮到各個部位及煙囪底漏氣，故廢氣量一定會比實際的大 .考慮到此， 取總阻力 H=25 mm 2HO 煙囪抽力為 H 抽 =25 = 2HO 動壓頭增量 設(shè)溫降為 ℃ /m，煙氣出口溫度 35070=154℃ ， W 出 =3 m/s W 底 = m/s，經(jīng)計算得 △ H= 2HO 煙囪的損失壓力 W =（ 3+） /2= T =（ 350+154） /2=252 D =（ +） /2= 局部阻力系數(shù) ξ= H 失 =ξW 2/2gρ 煙 （ 1+ρ 均 ） H/D = 2HO 洛陽理工學院畢業(yè)設(shè)計 42 濕空氣重度計算 經(jīng)查表得 T=36℃ ，空氣飽和含水量 7%，在相對濕度為 74%時，空氣的實際含水量是 7%74%= ρ 煙 =273/（ 273+252） 煙囪高的計算 H=（ h 抽 +h 動 +h 失 ） /（ ρ 濕 +ρ 煙 ） =（ ++） /（ ） = 符合經(jīng)驗高度，故 H 取 73m。 洛陽理工學院畢業(yè)設(shè)計 43 第 7 章 錫槽的初步設(shè)計 錫槽設(shè)計的基本要求 錫槽結(jié)構(gòu)氣密性 如果錫槽密封不好，會有外界空氣進入，錫槽中的錫液氧化會污染玻璃，易形成“鋼化彩虹”現(xiàn)象。錫槽的密封在錫槽設(shè)計當中應予以重視。既要 注意銜接處的密封，又要對裝有大型裝置如拉邊機、攝像儀等的操作孔及錫槽出口端采用氣封。 錫槽的工藝可調(diào)性 錫槽的可調(diào)性是指錫槽縱向和橫向的溫度、玻璃液流量、玻璃帶在錫槽中的形狀與尺寸、錫液對流、保護氣體純度、成分和分配量等的調(diào)節(jié)與控制。 錫槽的可調(diào)性和機密性是相互關(guān)聯(lián)的，自動化水平越高，越易保證錫槽的氣密性。建立錫槽良好的可調(diào)性與氣密性的關(guān)鍵是設(shè)計與施工，實現(xiàn)良好可調(diào)性與氣密性的條件是操作水平。 主要技術(shù)指標的確定 原板 跨度 4m 總成品率 75% 機組利用率 97% 年工作日 345 天 洛陽理工學院畢業(yè)設(shè)計 44 錫槽進口端設(shè)計 流道設(shè)計 （ 1） 選擇窄流道 ，窄流道有梯形、直通行、喇叭形 3 種。梯形、直通形流道在結(jié)構(gòu)上有死角，玻璃液容易析晶。玻璃液通過這種結(jié)構(gòu)的流道時，流速較大，對耐火材料的侵蝕和沖刷嚴重。因此選用喇叭形，喇叭形結(jié)構(gòu)可以減少梯形、直通形流道的死角，避免玻璃析晶；降低玻璃液在流道中的流速，減輕其對耐火材料的侵蝕和沖刷；采用梯形橫截面閘板，使結(jié)構(gòu)嚴密，且不飄動，還不需在側(cè)壁上加工凹槽。 （ 2） 流道尺寸的選擇 窄流道的寬度根據(jù)生產(chǎn)規(guī)模而定，對 300~500t/d，其最窄處的寬度 范圍應該在650~1100mm，流道末端與流槽銜接，故應與流槽寬度一樣。選擇 1100mm。 流道內(nèi)玻璃液層的深度確定，要與流道最窄處的寬度相匹配，使玻璃液的流速控制在 10~15m/s。選擇 250mm。 流槽設(shè)計 流槽 內(nèi)玻璃液流深 180~360mm。流槽寬度為玻璃原板寬度的 25~30%，其伸入錫槽內(nèi)長度為 100~200mm。流槽伸入錫槽內(nèi)過長時，流槽嘴不穩(wěn)定，容易斷裂；伸入過短時，玻璃液在流槽嘴下回流太少，帶有雜質(zhì)的玻璃液分流不到自然邊部，從而影響板面質(zhì)量。 選擇流槽磚長為 680mm，內(nèi)寬為 1100mm，深為 250mm。 錫槽尺寸計 （ 1） 玻璃原板寬度 B 選定為 4m。 （ 2） 確定玻璃原板的拉引速度 W 以 3mm厚的玻璃原板為計算基準，則玻璃原板的拉引速度 W 為： W=600/（ 244） = （ 3） 確定玻璃液在錫槽中的停留時間 ? 表 71 不同規(guī)模生產(chǎn)錫槽的主要尺寸 ［ 9］ 洛陽理工學院畢業(yè)設(shè)計 45 產(chǎn)量 /（ t/d） 玻璃原板寬度 /mm 錫槽長度 /m 300~500 3000~4060 45~55 500~700 3300~4060 55~61 800~1100 4060~1000 65~70 由表 71取錫槽長度為 58m，則： ? =60L/W=6058/＝ min （ 4） 確定錫槽寬段和收縮段的長度 取 1L ： 2L =α： β=，再根據(jù) α+β=1。 則 α=， β= 1L =α（ L3） =（ ） =33m 2L =β（ L3） =（ ） = 據(jù)此確定各段長度為：寬段長度 1L =33m，收縮段 長度為 ，窄段長度2L = （ 5） 確定錫槽寬段內(nèi)寬 1S 、 2S 設(shè) i=30%， 1f =， f2 =， 則錫槽寬段的內(nèi)寬 1S =100（ 10030） +2=6m 窄段內(nèi)寬 2S =+2= （ 6） 錫槽面積計算 1 2 23S L SFL??? =6+3（ 6+） /2+ = ㎡ （ 7） 容錫量 錫液平均深度： 58mm 錫液實際面積： 錫液密度 ℃ V== 容錫量： W= ρ v == 錫槽的設(shè)計計算 洛陽理工學院畢業(yè)設(shè)計 46 玻璃在錫槽中的放熱量 Q玻 p 2 2 p 1 1V C t C tQ ??氣 （ ） （ 71） 取玻璃進入錫槽時的溫度 t1=1100℃，出錫槽時的溫度 t2=600℃，則 p1 / kgC ??（ ℃ ） p2 / kgC ??（ ℃ ） p 2 2 p 1 1V C t C tQ ??氣 （ ） =25000（ 600） =17375000（ kJ/h ） 保護氣體帶走的熱量 Q氣 取保護氣體進入錫槽的溫度 1t =20℃，保護氣體出錫槽時平均溫度 2t =800℃。 則 p1C = 3kJ/ m?（ ℃）（標準狀態(tài)）， 3p2 / mC ??（ ℃）（標準狀態(tài)），玻璃原板寬度為 。 V=300B+350=3004+350=1550 3/hm p 2 2 p 1 1V C t C tQ ??氣 （ ） =1550（ 20） =1652486 kJ/h（ ） 冷卻水帶走的熱量 Q水 設(shè)冷卻水帶走的熱量為玻璃在錫槽中散熱量的 %。則 錫槽槽體散熱量 Q熱 Q Q ? ? ?散 玻 氣 水 洛陽理工學院畢業(yè)設(shè)計 47 第 8 章 玻璃用耐火材料 耐火材料 是玻璃熔窯的主要構(gòu)筑材料，它對玻璃質(zhì)量、能耗、產(chǎn)品成本都有決定性影響。玻璃熔窯用的耐火材料在生產(chǎn)當中將會受到侵蝕，這里要求它的侵蝕物必須均能溶解于玻璃液中，不致造成玻璃缺陷。從另一個人角度來說，玻璃熔窯用的耐火材料應具有很強的抗侵蝕性能，使玻璃熔窯 有較長的使用壽命，并盡可能少的減少結(jié)石、條紋和氣泡的產(chǎn)生。因此，合理選擇和使用耐火材料是熔窯和錫槽設(shè)計以及日常操作的十分重要的內(nèi)容，要做到這些必須掌握兩點，一是所選用的耐火材料的特性和使用場合，二是熔窯和錫槽各部位的使用條件和蝕損機理。 浮法玻璃耐火材料配置的原則 （ 1） 滿足必要的使用性能，如高溫性能、化學穩(wěn)定性、熱穩(wěn)定性、體積穩(wěn)定性和機械強度； （ 2） ，不影響玻璃液質(zhì)量；