【導讀】據不完全統(tǒng)計，CIMT'95展出了18臺板材坡口機，其中外國7臺，中國11臺。除了中國臺灣的一臺以外，其余的17臺全部是數(shù)控板材坡口機。在我國歷屆國際機床展。覽會上,這一屆展覽會展出的板材坡口機最多，國產板材坡口機也很多，且水平較高。坡口機是用于焊接板材前打坡口的機械。人員才能做好此工作，即使如此也需要相當長的調整時間。本文研究的板材坡口機用于鋁板的坡口加工，具有很好的實用價。值，這種板材坡口機控制系統(tǒng)由液壓系統(tǒng)控制，銑削系統(tǒng)為核心系統(tǒng)。的板材坡口機其成本要低的多，而且對操作人員的熟練度要求較低。本文主要闡述了銑削。系統(tǒng)、液壓缸的設計以及液壓控制系統(tǒng)的設計等內容。壓機械研究所聯(lián)合先后完成了XBJ67K-100/3000和XBJ67K-100/3100S型數(shù)控板材坡口機。坡口機屬于經濟型，整機性能穩(wěn)定、可靠、操作簡便，該機已銷往海內外。Cybelec公司的亞洲總代理。的規(guī)格從500N到50000KN，工作臺最大長度18000mm。據稱最近制造了世界100000KN

　　

【正文】 到了許多理論和實際上的新問題，使我做了許多有益的思考。在此表示誠摯的感謝和由衷的敬意。 此外，我還要感謝許多學長和同學在整個過程中的幫助和配合。遼寧工程技術大學畢業(yè)設計（論文） 29 9 參考文獻 [1]孟憲源 .現(xiàn)代機構手冊 [M].第 1 版 .北 京 :機械工業(yè)出版社 ,1994. [2] 隗金文 ,王慧 .液壓傳動 [M].沈陽 :東北大學出版社 ,2021. [3] 徐灝 .機械設計手冊（ 1） [M].第 2 版 .北京 :機械工業(yè)出版社 ,2021. [4] 徐灝 .機械設計手冊（ 2） [M] .第 2 版 .北京 :機械工業(yè)出版社 ,2021. [5] 王孝培 .實用沖壓技術手冊 [M].北京 :機械工業(yè)出版社 ,2021. [6] 李壯云 ,葛宜遠 ,陳堯明 .液壓元件與系統(tǒng) [M].北京 :機械工業(yè)出版社 . [7] 冷興聚 ,王春華 ,王琦 .機械設計基礎 [M].沈陽 :東北大學出版社 ,2021. [8] 何存興 .液壓元件 [M].北京 :機械工業(yè)出版社 ,1981. [10] 路甬祥 .液壓氣動技術手冊 [M].北京 :機械工業(yè)出版社 ,2021. [11] 徐灝 .機械設計手冊（ 3） [M] .第 2 版 .北京 :機械工業(yè)出版社 ,2021. [12] 機械設計師手冊編寫組 .機械設計師手冊 [M].北京 :機械工業(yè)出版社 ,1989. [13] 官忠范 .液壓傳動系統(tǒng) [M].北京 :機械工業(yè)出版社 ,1989. [14] 甘永立 .幾何量公差與檢測 [M].第五版 .上海 :上?？茖W技術出版社 ,2021. [15] Fitch,E. C. Hydraulic FailureAnalysis amp。 Prevention. Stillwater,OK,USA:FES,. [14] Nam P Suh. The Principles Of Design[M]. New York: Oxford University . [15] Trimmer W. Harmonic electrostatic motors[J]. 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Marathe, The structure of tip clearance flow in axial flow pressors,American Society of Mechanical Engineers, Journal of Turbomachinery 117 (1995) 336– 347. 遼寧工程技術大學畢業(yè)設計（論文） 30 0 附錄 A 設計與非設計情況下軸流式通風機的處理 摘要 在設計與非設計情況下，軸流式通風機的噪聲處理分析是用兩個纏繞在葉片上的熱傳感器試驗測量完成的。在不穩(wěn)定自然因素條件下，精確速度的測量依據是安放在旋轉氣流區(qū)域的兩個熱傳感器，靠相互作用因素和減緩兩個波動速度的時間實現(xiàn)的。該結果表明噪聲消除的方法包括：離散頻率的噪聲由周期性速度波動決定，而噪聲的波帶與葉片上波動速度有關。通過四個諧波葉片上的頻 率中，旋轉氣流的最高頻率是主要觀察的對象。離散頻率包括在非設計操作情況下產生的波動速度的頻率，同旋轉氣流區(qū)域和反向氣流區(qū)域相似。當葉片高速旋轉時，最高頻率一定是一個重要噪聲源。旋轉氣流的波動速度采用螺旋式，目的是在旋轉波動時用來描述產生最高頻率的機械?？傊?，噪聲的增加由在低速情況下氣流的處理決定，分析認為與速度波動的分配有關，而波動速度又由渦流的泄漏和葉片表面相鄰的壓力決定。 1 引言 現(xiàn)階段的研究主要關注于產生噪聲的機械裝置。噪聲的產生由軸流式通風機的旋轉刷旋 轉的不穩(wěn)定因素引起的。渦流的泄漏主要在旋轉刷 區(qū)域，這是很多研究者所關注的，因為它在流體領域中很重要。例如： Zoue 和 Kuroumaru、 Store 和 Cumpsty、 Lakshminarayana等都從事該方面的研究。他們指出氣流的泄漏是三維的、不穩(wěn)定的自然因素并且影響產品的壽命和噪聲的產生。然而，大多數(shù)研究主要集中在葉片上與氣體動力學有關的旋轉氣流，沒有考慮到因旋轉氣流的不穩(wěn)定因素所產生的噪聲。 噪聲處理水平的提高靠的是 Longhouse 、 、 Kamier、和 Neise 在該方面的研究。他們的研究指出頻率在中的峰值發(fā)生在聲譜中，盡 管噪聲是自然傳播的。 Kamier 和Neise 也提出噪聲處理與軸流式機械中的不穩(wěn)定旋轉氣流有關。然而，以上研究沒有詳細分析葉片上的氣流。對氣流結構的理解和葉面上的波動速度頻譜一樣對分析產生噪聲的機械來說很重要。這與氣流的泄漏所產生的不穩(wěn)定因素有密切的關系。 遼寧工程技術大學畢業(yè)設計（論文） 31 1 另一方面，在軸流式機械的葉片上對在固定框架內高頻有價值信號的測量幾乎是不可能的。因此，對于與旋轉有關的框架內精確速度的測量是十分重要的，很容易理解在旋轉機械葉面上波動旋轉氣流的頻率特性?，F(xiàn)階段的研究，對于軸流式通風機速度及速度波動的測量是用一個放在旋轉框架 內的旋轉刷附近的一個熱傳感器來實現(xiàn)的。 是在旋轉框架內氣流測量研究的先驅者。他們測量了旋轉盤面邊緣氣流周期性速度波動情況，是通過與最初與設計測量體系相連的傳感器來實現(xiàn)的。該結果表明有著重要意義的周期性速度波動是由產生噪聲的 Kamier 渦流通道所決定的。 在現(xiàn)階段的研究中，旋轉刷附近速度波動的頻譜是通過連接在軸流式通風機中的熱傳感器來實現(xiàn)的，這與相對速度和波動速度的分配有關。精確速度不穩(wěn)定頻譜的測量是通過在旋轉氣流區(qū)域的兩個熱傳感器實現(xiàn)的，應用相關系數(shù)和兩個波動速度的延遲進行調查?？傊?峰值處理對旋轉氣流區(qū)域、氣流動力學噪聲的產生有影響，這也是回顧軸流式通風機的兩種不同峰值處理方法。 2試驗儀器及過程 測試軸流式通風機 現(xiàn)階段的研究主要集中在低速軸流式通風機上，一種是 2mm、一種是 。對于葉片是 2mmTC 設計的具體說明總結 。葉片的設計氣流參數(shù) O=（ mean axial velocity divied by rotor tip speed）和設計靜壓力上升參數(shù) Os=（ static pressure rise divied by dymanic pressure at rotor tip ）。 靜壓力上升參數(shù) Os 與聲壓水平 SPL的劃分。旋轉體葉面 NACA65系列輪廓設計由渦流決定。葉面 stagger angle 和 the angle of attack 分別是 176。和 176。該測試實驗采用非設計操作情況下 O=、 、 （ 25 per cent than the design flow rate）同設計情況下 O= 一致，而葉片的旋轉速度保持在 。葉片旋轉體的頂部截面強度為 、長度為 129mm。依據旋轉刷的速度且旋轉刷的 長度為 *10。 當前的研究中，對于軸流式通風機的設計是分析三維旋轉氣流結構，通過數(shù)據相似性及實驗 測結果來實現(xiàn)的。三維峰值泄漏渦流結構及泄漏狀況 ，是一種側面透視圖。渦流鑒別方法與標準化螺旋性 Hn 的定義詳細的在上一層出現(xiàn)。研究發(fā)現(xiàn)峰值泄漏渦流的形成與葉片邊緣在吸入 沖程過程有密切的關系。循環(huán)區(qū)域的形成導致渦流從葉面內側溢出 。 測試過程 實驗儀器的各個尺寸，是一個內徑為 的開環(huán)設備。該設備由一個進口、一個由帶傳動的葉片、一個助推葉片組成。按照空氣動力學設計的減震器常用作調節(jié)氣流速率。進口與測試 葉片間的距離是 。 遼寧工程技術大學畢業(yè)設計（論文） 32 2 測試系統(tǒng)原理圖。安放在葉片上的兩個熱傳感器用于介紹現(xiàn)階段在反面及橫跨位置間的相互關系，同時用在旋轉葉片內外的三維速度及速度波動情況的介紹。 I 熱傳感器應用的是直徑為 5mm 的鎢絲， 復合探測器直接安裝在輪轂上。橫跨的探測器用三維跨度系統(tǒng)控制：切向、軸向、徑向且安裝在輪轂內部 — 。在徑向、軸向、切向維跨度系統(tǒng)的最大范圍分別是 45mm、 50mm、 50176。（ 45176。 for one blade passage）。因此，當旋轉體正在運動且沒有重新安排情況下可能測量到一個葉片。精確波動速度的測 量是通過熱力風計和與在線電腦相連接的測試儀器來實現(xiàn)的，在線系 統(tǒng) 是 Scientific Corporation 通過 安裝在輪轂內部的水銀管是新實現(xiàn)的，來自熱探測器的輸出是從旋轉框架到一個固定框架傳送，來自熱敏風速計的信號是裝置過濾掉超過 。 旋轉體葉片內外三維速度及速度波動是用橫跨式探測器來測量的，而其確定是通過熱敏風速計和在線電腦均值儀器實現(xiàn)的。速度及速度波動整體平均值的測量是通過每個測量位置 6000 個樣品數(shù)據實現(xiàn)的。波動速度頻譜的分析是 Onsokki FFT 完成的。在測試系統(tǒng)中，探測器的校 準是通過拆換不同旋轉測試葉片及測量到的四個不同旋轉頻率下的切向速度實現(xiàn)的： 300、 600、 900、 。探測器的變形量是由在實驗前旋轉體的校準儀器的。當內部設備保持連續(xù)運行時， TC 為 4mm 旋轉葉片實驗的實現(xiàn)是由旋轉刷的直徑改變實現(xiàn)的。 另一方面，在距旋轉葉片上游 1m 位置處且在旋轉軸上，來自旋轉葉片上產生的噪聲被測量出來。在噪聲頻譜的測量中，背景噪聲一直保持在 5dB 且在所有頻率的聲音水平以下。噪聲是從測試系統(tǒng)獲得的，僅葉片旋轉部件被排除在外。 結果討論 噪聲的增加油泄漏氣流和相鄰旋轉葉 片決定 聲壓水平 SPL 在氣流速率 O= 時急劇上升，之后氣流速率則下降。也就是說 壓力上升 Os 不是在 O= 情況下。這就是為什么在低氣流速率下、在 O= 和 O= 之間SPL 上升的原因，這也是以下所討論的。 是在 2mTc 設計的測試葉片上（ O=）和兩種非設計操作情況下（ O=.33 和 O=），葉片上 99%的范圍內測量盤上相對速度的分配情況，這是設備內部的特點。相對速度被計為 Vat、瞬時速度則計為 Vt： Vat=Vat+Vt/V(1) Vat 和 Vt 分別表示軸向速度和切向速度。 葉面上的低速 區(qū)域導致了泄露氣流，管壁上形成的峰值泄露氣流在管壁的下表面增加，在設計操作情況下沒有形成相鄰的壓力表面界線。然而，當氣流速率下降時與 O= 比較泄露氣流邊緣向下移動。因此導致了相鄰壓遼寧工程技術大學畢業(yè)設計（論文） 33 3 力表面的分離 。 在 99%范圍內測量盤上波動速度的分配情況，這一情況 波動速度用 Vf 表示，由相對速度 Vat 所決定。在相互 作用的低速區(qū)域，每個測量盤上都獲得了高速率波動 。 在相同氣流情況下旋轉葉片下部分速度波動的分配情況。在近似于氣流方向垂直且距葉片邊緣 。 水平軸代表到葉片邊緣氣流方向的垂直距離為ｈ。在設計操作情 況下旋轉刷壓力表面附近沒有獲得高波動速度，因為峰值泄露氣流在流動。在相鄰壓力表面沒有形成干擾。然而當氣流速率下降時，高速度波動區(qū)域的移動與壓力面有關 。 峰值泄露氣流受壓力表面干擾。特別是最高波動速度出現(xiàn)在最低氣流情況下且在壓力表面附近。在壓力表面附近的高速率波動導致了在葉片表面上的高壓力波動，這對葉片上噪聲的產生有很大影響。是由在固體表面壓力波動的奇偶特性所決定。 三種非設計操作情況下在葉片上 2mmTC 噪聲的頻譜： O=、 、 。 通過的頻率是 133Hz，垂直線指的是通過葉片上的有用頻率。當前 測量的樣品頻率是 5012Hz，僅在1200Hz以下的頻率才出現(xiàn)。因為超過 1200Hz的聲壓頻率幾乎擁有同樣的價值。頻率最高可達到 8400Hz的幾乎有相同的聲壓水平且由葉片驅 動馬達所產生， 在氣流速率 O= 以下的噪聲增加有設計操作情況下相同的聲壓水平。 較強的波動速度產生的主要原因即作用在壓管內表面和相鄰的葉片上。除了有用 BFF 頻率可獲得 O=、 、 外，頻率最高可達到 170、 250、 330Hz。該頻率特性是由于安裝在葉片旋轉體上的管路決定的。在距葉片旋轉體下游 9m 處產