【導(dǎo)讀】慮經(jīng)濟與安全、時間與空間環(huán)境等方面的因素，初擬方案。作進一步分析評比，這2—3個比選方案應(yīng)力求受力合理，施工可行。主要依據(jù)安全、適用、經(jīng)濟和美觀，其中以安全和經(jīng)濟為重。最終確定方案以設(shè)。計出“安全適用、經(jīng)濟合理、美觀環(huán)保”的橋梁。本次設(shè)計選取第二、三、四方案進行比較。足交通運輸要求，且施工簡單，但工期長。高小，溫度，混凝土收縮產(chǎn)生較大位移，對橋墩不利。保證司機正常行車，滿足交通運輸安全要求。薄，基礎(chǔ)沉降對結(jié)構(gòu)影響大。橋本身安全，橫向剛度小，變性大。的機具少，無需大型設(shè)備，可充分降低施工成本，所用材料普通，價格低，成橋后養(yǎng)護費用少，需要大型支座，需較多預(yù)應(yīng)力鋼筋，基礎(chǔ)施工復(fù)雜。施工時會帶來抗風(fēng)引起的風(fēng)險。采用雙支薄壁橋墩，壁厚為3m，中心距為7m，橋墩高度為20m。抗拉強度設(shè)計值sdf=,度為80cm，中間留有人道，尺寸為200cm×200cm。

　　

【正文】 變在相對濕度為 80％條件下完 成，受荷時混凝土齡期為 28 天， d28?? 。對于后加載 2g 的加載齡期 ?? ，根據(jù)施工安排，大致可定為 d580??? 。 截面： mAh ? hA －凈截面面積 ?? ? －與大氣接觸的截面周邊長度 ??hA 查《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》表 36 混凝土的徐變終值為： )28,(),( ??? ?? tt ??? ， )580,(),( ??? ?? tt ??? 混凝土收縮應(yīng)變終值為： 44 )28,( ??? ????t? 預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）； mWjy＝ ， mWoy＝ ???? ? yssky AN )( 5???4 0 0101 4 010) 1 8 6 ( 63 ????????? ?= oygjygjyjyjyh WMttWMW eNAN 21 )14,( )580,( ??????????? 下 ＝ ?????? 則： 5 截面收縮徐變損失為： ????????? ? 546s? 截面： mAh ? hA －凈截面面積 ?? ? －與大氣接觸的截面周邊長度 ??hA 查《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》表 混凝土的徐變終值為： 3 7 )28,(),( ?? ?? tt ??? ， 0 9 )5 8 0,(),( ?? ?? tt ??? 混凝土收縮應(yīng)變終值為： 4102 4 )28,( ?? ??t? 預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）； mWjy＝ ， mWoy＝ ???? ? yssky AN )( 5???6001014010) 8 6 ( 63 ????????? ? = oygjygjyjyjyh WMttWMW eNAN 21 )14,( )580,( ??????????? 上 ＝ ?????? 37 則： 23 截面收縮徐變損失為： ????????? ? 546s? 截面： mAh ? hA －凈截面面積 ?? ? －與大氣接觸的截面周邊長度 ??hA 查《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》表 混凝土的徐變終值為： 3 7 )28,(),( ?? ?? tt ??? ， 0 9 )5 8 0,(),( ?? ?? tt ??? 混凝土收縮應(yīng)變終值為： 4102 4 )28,( ?? ??t? 預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）； mWjy＝ ， mWoy＝ ???? ? yssky AN )( 5???3001014010) 8 6 ( 63 ????????? ? = oygjygjyjyjyh WMttWMW eNAN 21 )14,( )580,( ??????????? 上 ＝ ?????? 則： 30 截面收縮徐變損失為： ????????? ? 546s? 截面： mAh ? hA －凈截面面積 ?? ? －與大氣接觸的截面周邊長度 ??hA 查《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵 設(shè)計規(guī)范》表 混凝土的徐變終值為： )28,(),( ??? ?? tt ??? ， )580,(),( ??? ?? tt ??? 混凝土收縮應(yīng)變終值為： 44 )28,( ??? ????t? 預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）； 38 mWjy＝ ， mWoy＝ ???? ? yssky AN )( 5??? 4 0 0101 4 010) 0 8 6 ( 63 ????????? ?= oygjygjyjyjyh WMttWMW eNAN 21 )14,( )580,( ??????????? 上 ＝ ?????? 則： 41 截面收縮徐變損失為： ????????? ? 546s? 表 229 各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失值與有效預(yù)應(yīng)力匯總表 截面號 預(yù)加力階段 使用階段 有效應(yīng)力 1s? 2s? 4s? s?I 5s? 6s? s?II 預(yù)加力階段 使用階段 5 23 30 41 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 承載能力極限狀態(tài)計算理論 進行持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算時，作用 (或荷載 )的效用（其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）應(yīng)采用其組合設(shè)計值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強度設(shè)計值。 箱形截面梁在腹板兩側(cè)上下翼緣的有效寬度 mib 可按下面規(guī)定計算 (1)簡支梁和連續(xù)梁各跨中部梁，懸臂梁中間跨的中部梁段 mib = ifb? （ 236） (2)簡支梁支點，連續(xù)梁邊支點及中間支點，懸臂梁懸臂段 mib = isb? （ 237） 式中 mib — 腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度， i =1， 2， 3，??見圖 ； mib — 腹板兩側(cè)上、下各翼緣的實際寬度， i =1， 2， 3，??見圖 ； f? — 有關(guān)簡支梁、連續(xù)梁各跨中部梁段和懸臂梁中間跨的中部梁段翼緣有效寬度的計算系數(shù)，可按圖 和表 230 確定； 39 s? — 有 關(guān)簡支梁支點、連續(xù)梁邊支點和中間支點、懸臂梁懸臂段翼緣有效寬度的計算系數(shù)，可按圖 和表 230 確定。 注： il 按表 確定。 圖 箱形截面梁翼緣有效寬度 圖 s? 、 f? 曲線圖 表 230 s? 、 f? 的應(yīng)用位置和理論跨徑 il 結(jié)構(gòu)體系 理論跨徑 il 簡支梁 il =l 連續(xù)梁 邊跨 邊支點或跨中部分梁段il = 中間跨 跨中部分梁段 il = ，中間支點 il 取 倍相鄰跨徑之和 懸臂梁 il = 承載能力極限狀態(tài)計算 號截面（上翼緣位于受壓區(qū)） 求有效翼緣寬度 fb 40 il = 35=28m 1b =4m 2b = ilb1 =284 =，查圖 11bbm =，故 1mb = 4= ilb2 = =，查圖 22mbb =，故 2mb = = 故翼緣有效寬度 fb =（ 1mb ? b ? 2mb ） 2= pa =15cm oh == 首先按公式 ppdAf ≤ ffcd hbf // 判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計算得： ppdAf =1260 106（ 140 106 16 25） =70056000N ffcd hbf = 106 2（2 ? ? 2 ? ? ? 21 ? ） =100528000N 因為 ppdAf ≤ ffcd hbf ，所以屬于第一類截面。 計算受壓區(qū)的高度 x =fcdppdbf Af = )251610140(101260 6 66 ?? ????? ? = ＜ obh? = = 將 x = 代入 duoMr = cdf fh x ( oh 2x )計算截面承載能力。 duM = 106 16 ( )= mkN? ＞ doMr =44300 mkN? 計算結(jié)果表明，該截面的抗彎能力滿足要求。 號截面（下翼緣位于受壓區(qū)） 求有效翼緣寬度 fb il =（ 35? 80） =23m 5b = ilb5 = =，查圖 得55bbm =，故 1mb = = 故翼緣有效寬度 fb =（ b ? 5mb ） 2= pa =20cm oh == 代入數(shù)據(jù)計算得： ppdAf =1260 106（ 140 106 24 25） =105840000N 41 ffcd hbf = 106 =63122800N 因為 ppdAf ＞ ffcd hbf ，所以腹板有部分處于受壓區(qū)。 計算腹板內(nèi)受壓面積以確定受壓區(qū)高度 受壓總面積 A =cdppdfAf = 6 66 )252410140(101260 ? ????? ? = 2m 腹板處于受壓區(qū)的面積 39。A = 21 2 = 2m 設(shè)腹板內(nèi)距底板下緣 39。x 內(nèi)均處于受壓區(qū) 則 39。x =? ? = 即腹板內(nèi)距底板下緣 內(nèi)均處于受壓區(qū)。 計算受壓區(qū)形心軸位置 對下緣 x = ＜ obh? = = 將 x = 代入 duoMr = ppdAf ( oh 2x )計算截面承載能力。 duM =105840000 ( )＞ doMr =44300 mkN? 計算結(jié)果表明，該截面的抗彎能力滿足要求。 號截面（下翼緣位于受壓區(qū)） 求有效翼緣寬 度 fb il = 80=48m 5b = ilb5 = =，查圖 得55bbm =，故 5mb = = 故翼緣有效寬度 fb =（ b ? 5mb ） 2= pa =20cm oh == 代入數(shù)據(jù)計算得： ppdAf =1260 106（ 140 106 12 25） =52542021N ffcd hbf = 106 =59262720N 因為 ppdAf ＜ ffcd hbf // ，所以底板只有部分處于受壓區(qū)。 計 算受壓區(qū)的高度 x =fcdppdbf Af = )251210140(101260 6 66 ?? ????? ? 42 = ＜ obh? = = 將 x = duoMr = ppdAf ( oh 2x)計算截面承載能力。 duM =52542021 ( )= mkN? ＞ doMr =64100 mkN? 計算結(jié)果表明，該截面的抗彎能力滿足要求。 號截面（上翼緣位于受壓區(qū)） 求有效翼緣寬度 fb il = 80=48m 1b =4m 2b = ilb1 =484 =，查圖 得11bbm =，故 1mb = 4=3m ilb2 = =，查圖 得22mbb = ，故 2mb = = 故翼緣有效寬度 fb =（ 1mb ? b ? 2mb ） 2= pa =15cm oh == 首先按公式 ppdAf ≤ ffcd hbf // 判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計算得： ppdAf =1260 106（ 140 106 16 25） =70056000N ffcd hbf = 106 2（2 ? 3? 2 ? ? ? 21 ? ） =91988000N 因為 ppdAf ≤ ffcd hbf ，所以屬于第一類截面。 計算受壓區(qū)的高度 x =fcdppdbf Af = )251610140(101260 6 66 ?? ????? ? = ＜ obh? = = 將 x = duoMr = cdf fh/ x ( oh 2x )計算截面承載能力。 duM = 106 16 ( )= mkN? ＞ doMr =64100 mkN? 計算結(jié)果表明，該截面的抗彎能力滿足 要求。 43 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算 在公路橋涵的持久狀況設(shè)計應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)的要求，采用作用（或荷載）的短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長期效應(yīng)組合的影響，對構(gòu)件的抗裂、裂縫寬度和撓度進行驗算，并使各項計算值不超過本規(guī)范規(guī)定的各相應(yīng)限值。在上述各組合中，汽車荷載效應(yīng)可不計入沖擊系數(shù)。 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂驗算 正截面抗裂驗算以支點和中跨跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制。在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)滿足： ?? pcst ?? （ 238） st? 為在荷載效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力： 0WMSst?? （ 239） pc? 為截面下邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力： xpnnpnppc yeINAN ??? （ 240） ppep AN ?? （ 241） pe? 為張拉控制預(yù)應(yīng)力扣除預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力 5 截面 ： st? 為在荷載效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力： MP amkNWM Sst 20 ????? kNAN ppep ??????? ? pc? 為截面下邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力： ?????? npnn pnppc yeINAN? MP amkN