【導(dǎo)讀】的鋼鐵行業(yè)的發(fā)展水平。建廠的必要性和可行性進(jìn)行分析。在鋼坯軋制，規(guī)格為70毫米×1900毫米×8500毫米EH32是典型的產(chǎn)品，生產(chǎn)10多個品種的產(chǎn)品。通過分析典型的產(chǎn)。輥檢查電機(jī)的能力和進(jìn)行，以確定設(shè)備的性能參數(shù)。計算軋機(jī)生產(chǎn)能力和年度。計算，以滿足設(shè)計要求。最后，根據(jù)設(shè)計計算的結(jié)果完成了CAD車間平面圖。

　　

【正文】 4000kw 液壓 AGC 缸尺寸： Ф 1450 1350mm 最大過載力矩： 2 2385kNm 液壓 AGC 行程： 80mm 切斷力矩： 2 3283kNm 液壓 AGC 響應(yīng)時間： ～ 30ms 額定力矩： 2 1194kNm 液壓 AGC 工作壓： 260bar 最大軋制力矩： 2 2385kNm 27 寬厚板壓下規(guī)程制定 軋制制度確定的原則及要求 [6] 軋制是整個工藝過程的核心，軋制設(shè)計在于確定合理的工藝參數(shù)，軋制制度主要包括壓下制度、速度制度、溫度制度、張力制度及輥型制度等。板帶材軋制制度的確定要求充分發(fā)揮設(shè)備潛力、提高產(chǎn)量、保證質(zhì)量，并且操作方便、設(shè)備安全，故合理的軋制規(guī)程設(shè)計必須滿足下列原則和要求。 （ 1）在設(shè)備能力 許可 條件下盡 可 能 提高產(chǎn)量： 有效 發(fā)揮設(shè)備潛力 來 提高產(chǎn)量 ， 途徑 有以下幾個方面：增大 壓下量、減 少 軋制道次、確定合理速度規(guī)程、縮 小 軋制周期、 壓縮 換輥時間、提高作業(yè) 效 率 和 合理選擇原料增加坯重等。 （ 2）在保證操作穩(wěn)便的條件下提高質(zhì)量：板帶材軋制的精軋階段對于保證鋼板的性能、表面質(zhì)量、板形及尺寸精度質(zhì)量有著極為重要的作用。為了保證板形質(zhì)量及厚度精度，必須遵守均勻延伸或所謂 “板凸度一定 ”的原則去確定各道次的壓下量。 制定壓下規(guī)程 [7] 壓下規(guī)程是寬厚板廠家計劃、組織、實(shí)施生產(chǎn)的依據(jù)，因此如何制定和優(yōu)化壓下規(guī)程是廠家們一直關(guān) 心的問題。編制壓下規(guī)程的主要原則是： （ 1） 滿足軋制工藝的要求，如相對壓下率； （ 2） 確保設(shè)備安全； （ 3） 各道次負(fù)荷盡量均勻，避免虎頭蛇尾； （ 4） 確保板形良好。 所以寬厚板壓下規(guī)程的特點(diǎn)是展寬階段和延伸階段的前幾個道次，充分利用軋件溫度高、厚度厚的特點(diǎn)，盡量發(fā)揮軋機(jī)能力，采用大壓下量，這時軋制 28 力矩是主要限制條件，中間道次軋制力成為主要限制因素，后幾個道次為了照顧板形、軋制力和壓下量需要逐步減少。 以典型產(chǎn)品為例確定板坯長度 若忽略燒損和熱脹冷縮，則根據(jù)體積不變定律可得板坯長度： HBhblL? (51) mmHBhblL 24791520300 8500190070 ?? ????mm 根據(jù)板坯定尺?。?L=2479mm 咬入條件的計算 熱軋鋼板最大咬入角 18176?！?22176。，低速咬入 利于改善咬入條件，故取 α=21176。，則最大壓下量為：粗軋中 △ h 粗 max=b（ 1cosα） 精軋中 △ h 精 max=b（ 1cosα）。 粗軋中 △ h ma x=b（ 1cosα） =1030（ 1cos21176。） =68mm (52） 精軋中 △ h ma x=b（ 1cosα） =1120（ 1cos21176。） =74mm (53） 確定軋制方法 粗軋階段的主要任務(wù)是將板坯或扁錠展寬到所需要的寬度并進(jìn)行大壓縮延伸。根據(jù)原料條件和產(chǎn)品要求，可以有多種軋制方法供選擇。這些 方法是全縱軋法、綜合軋制法、全橫軋制法、角軋 —縱軋法。 本設(shè)計中，坯料先經(jīng)平輥縱軋一道次再經(jīng)縱橫使板坯長度等于鋼板寬度，然后轉(zhuǎn) 90176。，縱軋到底。 29 表 中厚板軋制壓下規(guī)程 軋制階段 軋制道次 軋制方法 機(jī)架型式 出口厚度 h（ mm） 壓下量（ mm） 變形程度 / % 出口寬度 b（ mm） 軋后長度 l（ mm） 粗軋 0 除磷 除鱗箱 300 0 0 1520 2479 1 縱軋 四輥 270 2479 1688 2 橫軋 四輥 240 2479 1900 3 縱軋 四輥 215 1900 2767 4 縱軋 四輥 184 1900 3233 5 縱軋 四輥 154 1900 3863 6 縱軋 四輥 129 1900 4612 7 縱軋 四輥 109 1900 5458 精軋 8 縱軋 四輥 92 1900 6467 9 縱軋 四輥 78 1900 7628 10 縱軋 四輥 70 1900 8500 30 軋制速度制度 軋制速度的計算 根據(jù)長度階段的特點(diǎn)，寬厚板軋機(jī)和擴(kuò)大軋制階段的長度，由于板坯粗而短，那么你可以推出采用恒定速度版時軋到一定長度，然后才能梯形速度圖根據(jù)設(shè)置滾動速度。 一般 咬鋼 速度可以被設(shè)置為允許的最大速度的電動機(jī) 25％，和拋 出 鋼速度可以被設(shè)置為允許的最大電機(jī)速度的 30％，也可以使 拋鋼 速度等于 咬鋼 的高速鋼。板生產(chǎn)由于長期滾動，便于操作，可以梯形速度圖。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)平均加速度 a=40rpm 的 /秒，平均減速度： 60 轉(zhuǎn) /秒。由于 咬鋼 的能力是非常豐富的，所以可以穩(wěn)定速度 咬鋼 。 確定速度圖形式 雙輥或四輥可逆式軋機(jī)板可以改變輥的轉(zhuǎn)向和速度，從而縮短 ， 從軋制周期，提高生產(chǎn)的角度來看，有必要使用可調(diào)節(jié)的速度，該系統(tǒng)的軋制速度可以被逆轉(zhuǎn)。滾動速度圖描繪了一個可逆式軋機(jī)軋制輥轉(zhuǎn)速變化傳遞 它分為兩種類型，圖 3—5 分別示出了梯形軋制速度圖和三角形軋制速度圖。三角形速度因沒有等速軋制階段。從圖中可以看出：三角形速度 圖的軋制節(jié)奏時間比梯形速度圖短，因此，在條件允許的情況下，應(yīng)盡可能采用三角形速度圖。只有當(dāng)電機(jī)能力不足，或軋件過長，軋輥轉(zhuǎn)速采用最高轉(zhuǎn)速仍軋不完軋件時，才采用梯形速度圖。一般情況是在成形軋制和展寬軋制道次，由于軋件尚短，所以采用三角形速度圖。在伸長軋制階段多半采用梯形速度圖。 31 （ a)梯形速度圖， (b)三角形速度圖 圖 51 兩種軋制速度圖 本設(shè)計中典型產(chǎn)品軋件較長且較寬，故采用梯形速度圖進(jìn)行軋制。 選擇各道咬入、穩(wěn)定軋制、拋出轉(zhuǎn)速 軋輥咬人和拋出轉(zhuǎn)速確定的原則是：獲得較短的 道次軋制節(jié)奏時間、保證軋件順利咬人、便于操作和適合于主電機(jī)的合理調(diào)速范圍。咬人和拋出轉(zhuǎn)速的選擇不僅會影響到本道次的純軋時間，而且，還會影響到兩道次間的間隙時間。因此．咬人和拋出轉(zhuǎn)速的選擇應(yīng)當(dāng)兼顧上述兩個因素。 由于壓下動作時間隨各道壓下量而定，軋輥逆轉(zhuǎn)、回送軋件時間可以根據(jù)所確定的咬人、拋出轉(zhuǎn)速改變，所以考慮這 3 個時間的原則應(yīng)當(dāng)是：壓下時間大于或等于軋輥逆轉(zhuǎn)時間，要大于或等于回送軋件時間。這樣軋輥咬人和拋出轉(zhuǎn)速的選擇就應(yīng)當(dāng)本著在調(diào)整壓下時間之內(nèi)完成軋輥逆轉(zhuǎn)動作和在保證可靠收入的前提下獲得最短軋制時間這個原則 。目前，可逆式 寬 厚板軋機(jī)粗軋機(jī)的軋輥咬人和拋出轉(zhuǎn)速一般在 10—20r／ min 和 15—25r／ min 范圍內(nèi)選擇。精軋機(jī)的軋輥咬入和拋出轉(zhuǎn)速一般在 20—60r／加 n 和 20—30r／ Min 范圍選擇。 根據(jù)以上原則和經(jīng)驗(yàn)本設(shè)計選取軋機(jī)的平均加速度 a=40r/min，平均減速度 b=60r/min，采用穩(wěn)定速度咬入，對粗扎的七道取 20 轉(zhuǎn) /分的咬入速度，精 32 軋的前三道用 40 轉(zhuǎn) /分的咬入速度，后一道采用 60 轉(zhuǎn) /分的咬入速度，均采用20 轉(zhuǎn) /分的拋出速度。 變形速度的確定 在一定的軋制條件下，從變形過程中的成品完成的 空白被稱為變形制度。其主要內(nèi)容是，以確定總的變形量，并通過變形。變形過程的設(shè)計任務(wù)是一個重要參數(shù)，軋制設(shè)備的選型和設(shè)計，主輥型的基礎(chǔ)上。變形系統(tǒng)的軋機(jī)生產(chǎn)，產(chǎn)品質(zhì)量中起著重要作用。 總需要一定的變形對金屬組織和性能的影響很大，這是基于金屬軋件的特點(diǎn)和技術(shù)條件。通過變形來確定主要考慮金屬的可塑性，設(shè)備能力，咬條件以及工具的形狀。其分銷機(jī)構(gòu)，主要考慮金屬刺骨的條件。開始傳遞可取的變形較小，中間道次，以充分利用金屬的可塑性，可以增加道次變形道次變形，最終獲得細(xì)粒度和準(zhǔn)確的尺寸可以取較小。 計算軋制平均速度 ： 軋制咬入線速度：由 60?nDv? （ 54） 對于第 1~7 道次： n=20r/min D=1030 mm smmnDv / ?? ? （ 55） 對于第 8~9 道次： n=40r/min D= 1120mm smmnDv / 34 460 ?? ? （ 56）對于第 10 道次： n=60r/min D=1120mm smmnDv / 51 660 ?? ? （ 57） 由公式 RhhH v ??? 2?（單位： mm/s） （ 58） 得 33 表 軋制平均速度 ? 1 ? 2 ? 3 ? 4 ? 5 ? 6 ? 7 ? 8 ? 9 ? 10 軋制時間的確定 純扎時間 每道軋制延續(xù)時間 tj=tzh+t0,t0 為間隙時間， tzh =t1+t2, 設(shè) v1 為 t1 時間內(nèi)的軋制速度， v2 為 t2 時間內(nèi)的平均速度， l1 及 l2 為在 t1及 t2 時間內(nèi)軋過的軋件長度， l 為該道軋后軋件長度，則 v1 等于 60/Dn? ， v2等于 120/)( 21 nnD ?? ， t2= bnn 21? ，故減速段長 l2=t2v2,而 122121 /)(/)( vvtlvllt ???? mmDnv 1 0 7 860 11 ?? ? mmnnDv 10 7812 0 )( 212 ??? ? 0212 ??? bnnt 對于第 1~7 道次：由公式 t=l/v 單位：秒 得 表 粗軋純扎時間 t1 t2 t3 t4 t5 t6 t7 對于第 8~9 道次： m in/20m in ,/40 21 rnrn ?? ??? 120 )( 212 nnDv ? 11 ?? Dnv ? mm/s 121 vllt ?? ??? b nnt s 34 對于第 10 道次： n1=60r/min,n2=20r/min 34 41 20 )( 212 ??? nnDv ?mm/s 11 ?? Dnv ? mm/s 121 vllt ?? ??? b nnt s ?? tvl mm 得 表 精軋純扎時間 t8 t9 t10 間隙時間 對于間隙時間 t0,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料在四輥軋機(jī)上往返軋制中，不用推床定心時（ l） ,取 t0=,若需定心，則當(dāng) l ? 8m時，取 t0=6s,當(dāng) l6m 時，取 t=4s. 軋制延續(xù)時間 由公式 tj=tzh+t0, 單位為：秒 得 表 軋制延續(xù)時間 t1 t2 t3 t4 t5 t6 t7 t8 t9 t10 溫度規(guī)程的制定 溫度規(guī)程的確定 提供溫度調(diào)節(jié)軋溫度區(qū)域主要決定開軋溫度，終軋溫度。一般在設(shè)計和生產(chǎn)過程中，根據(jù)鋼材的溫度，以確保終軋溫度必須根據(jù)開放式軋溫度，終軋溫度的同時 ，主要考慮的組織和確保產(chǎn)品的性能，確保產(chǎn)品的質(zhì)量，主要涉及鋼?？傮w來看在確定溫度制度時要注意考慮下面幾點(diǎn)： 35 1）根據(jù)鋼的化學(xué)成分和特性，選擇在某一溫度下金屬具有最好的塑性條件而便于變形； 2）在某一溫度下加工，金屬具有最小的變形抗力，以減少軋制時的能量消耗； 3）考慮軋件能順利的咬入軋輥，考慮軋輥有較少的磨損； 4）獲得軋后成品有細(xì)小的晶粒，使成品具有理想的組織和良好的機(jī)械性能； 5）考慮在此溫度范圍內(nèi)加工，鋼的內(nèi)部組織情況，不允許鋼中碳化物成粗大的網(wǎng)狀分布，也不允許鐵素體與珠光體成粗大的帶狀分布； 6）考 慮到加工的溫度范圍對軋件頭部和尾部溫度差的影響，要保證軋件的頭部和尾部尺寸都在允許的公差范圍之內(nèi)。 本設(shè)計加熱溫度定為 1 200～ 1 250℃ ，出爐溫度降取為 50℃ ，粗軋前高壓水除鱗溫度降為 30℃ ，故立輥開軋溫度為 1180℃ ，考慮立輥軋后再噴高壓水除鱗，第一道開軋溫度定為 1150℃ 。 溫度降的計算 對于熱軋板帶，計算道次溫降采用下列溫降公式： ???????? 4ThZt （ 59） 式中 T1——前一道軋件的絕對溫度， K； Z——兩道間的間隙時間和本道次的軋制時間， s； h——該道軋件軋后厚度， mm。 由于軋機(jī)設(shè)有高壓水槍用于除去氧化鐵皮，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，一般每道次造成的平均溫度降為 10～ 15℃ 由于軋件較長