【導讀】共八層，底層層高米，其他層層高均為米?？蚣芸拐鸬燃墳槎?，抗震設防烈度為7度，場地為2類場地。正對大廳設置兩部電梯，電梯兩側布置兩個防火樓梯，衛(wèi)。生間位置在樓梯間兩側，每層設置。該方案總體采光較好，結構布置合。理，功能分區(qū)明確。行框架節(jié)點的驗算。單向板設計采用彈性方法進行計算配筋，

　　

【正文】 Vb Vb=Vc Va=Vb Vb=Vc Va Vb Vb=Vc Nu Nd Nu Nd 8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計（論文） 36 表 220 活載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 剪力 剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱 Va=Vb Vb=Vc Va=Vb Vb=Vc Va Vb Vb=Vc N N 8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計 （論文） 37 內力組合 （ 1） 結構抗震等級 根據結構類型、地震烈度、房屋高度等因素，可知本工程的框架為二級抗震等級。 （ 2） 框架梁內力組合 本方案考慮了三種內力組合，即 +， SGk + SQk 及 +。 考慮到鋼筋混凝土結構具有塑性內力重分布的性質，在豎向荷載下可以適當降低梁端彎矩，進行調幅 （ 調幅系數取 ） ，以減少負彎矩鋼筋的擁擠現象。 ηvb 梁端剪力增大系數，二級取 。 各層梁的內力組合和梁端剪力調整結果見 表 221。 跨間最大彎矩的計算： 以第一層 AB 跨梁為例，說明計算方法和過程。 計算理論：根據梁端彎矩的組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。 若 VA（ 2q1+q2） al/2≤0，說明 x≤al，其中 x 為最大正彎矩截面至 A支座的距離，則 x 可由下式求解： VAq1x x 2q2/（ 2al） =0 將求得的 x 值代入下式即可得跨間最大正彎矩值： Mmax=MA+VA x q1 x 2/2x 3q2/（ 6al） 若 VA（ 2q1+q2） al/20，說明 x al，則 x =（ VA+alq2/2） /（ q1+q2） 可得跨間最大正彎矩值： Mmax=MA+VA x （ q1+ q2） x 2/2+alq2（ x al/3） /2 若 VA≤0，則 Mmax=MA 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計（論文） 38 VA= （ MA+MB） /l+q1l/2+q2l/4 x 可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l 可得跨間最大正彎矩值： Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l 第 1 層 AB 跨梁： 梁上荷載設計值： q1== q2=（ +） = KN/m 左震： VA= （ MAMB） /l+q1l/2+（ 1a） lq2/2 = （ +） /6+6/2 +（ ） 62 = KN0 則 Mmax發(fā)生在左支座， Mmax = =（ +） = KNm γReMmax==m 右震： VA =（ MAMB） /l+q1l/2+（ 1a） lq2/2 =（ +） /6+6/2 +（ ） 6/2 = KN 由于 （ 2+） 0，故 x al=l/3= x =（ VA+alq2/2） /（ q1+q2） =（ +） /（ +） = Mmax =MA+VAx（ q1+q2） x 2/2+alq2（ x al/3） /2 =（ +） =m 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計 （論文） 39 γREMmax==m 其它跨間的最大彎矩計算結果見表 221。 梁端剪力的調整： 抗震設計中，二級框架梁和抗震墻中跨高比大于 ，其梁端剪力設計值應 按下式調整： V=γRe[ηvb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] 以第一層為例， AB 跨： ln=6（ ） = m 左震： ?? kN ? kN 24 .28 9 15 .09 5 23 1lbM k N m? ? ? ? ? rbM ?邊 +? 右震： lbV = rbV? lbM邊 =+=? rbM ?邊 =? lbM邊 + rbM ?邊 += KNm? +=? GbV? 21 1 5 . 2 5 5 . 2 5 1 . 8 22 1 . 0 7 5 . 2 5 2 0 . 1 4 9 0 . 0 52 2 2q l k N? ? ???? ? ? ? ? ????? 660 .29 240 .97AV k N? ? ? ? 650 .62 238 .76BV k N? ? ? ? RE AV? = 5 24 7 20 kN?? 238 .76 202 .95R E BV K N? ? ? ? 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計（論文） 40 其他各層計算方法相同，其結果為： 二層： AB 跨： RE AV? = REBV? 左 = BC 跨： RE BV? = RECV? = 四層 : AB 跨 : RE AV? = REBV? 左 = BC 跨 : REBV? = RECV? = 八層 : AB 跨 : RE AV? = REBV? 左 = BC 跨 : REBV? = RECV? = （ 3）框架柱內力組合 取每層柱頂和柱底兩個控制截面，將框架柱的內力進行組合，組合結果及柱端彎矩設計值的調 整見表 222～ 227。 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計 （論文） 41 表 221 框架梁內力組合表 層次 截面 內力 SGk SQk Sek 左 Sek 右 γre[(SGk+)+] + SQk + [ ( )lrRE v b b bV M M????/ ]Gbn Vl ? 左 右 1 A M V 15 B左 M V B右 M V 跨間 MAB VBC 4 A M V B左 M V B右 M V 跨間 MAB VBC 8 A M V B左 M V B右 M V 跨間 MAB VBC 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計（論文） 42 表 222 橫向框架 A 柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內力 SGk SQk Sek 左 Sek 右 γre[(SGk+)+] + SQk + [Mmax] N Nmin M Nmax M 左 右 8 柱頂 M N 柱底 M N 7 柱頂 M N 柱底 M N 839 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計 （論文） 43 續(xù)表 222 層次 截面 內力 SGk SQk Sek 左 Sek 右 γre[(SGk+)+] + SQk + [Mmax] N Nmin M Nmax M 左 右 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 表 223 橫向框架剪力 A 柱柱端組合彎矩設計值的調整 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 )(? ?? bccRE MM ?? NRE? 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計（論文） 44 表 224 橫向框架 A 柱剪力組合表（ KN） 層次 SGk SQk SEk 左 Sek 右 + + γRE[(SGk+)+] γRE[ηvc（ Mcb+Mct） /Hn] 左 右 8 7 6 5 4 3 2 1 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計 （論文） 45 表 225 橫向框架 B 柱彎矩 和軸力組合 層次 截面 內力 SGk SQk Sek 左 Sek 右 γre[(SGk+)+] + SQk + [Mmax] N Nmin M Nmax M 左 右 8 柱頂 M N 柱底 M N 7 柱頂 M N 柱底 M N 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計（論文） 46 續(xù)