【導(dǎo)讀】辦公樓為四層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，位于綿陽市內(nèi)。辦公樓各層建筑平在圖，剖面圖，樓梯詳圖等請見建筑施工圖。二層到四層層高均為。另含少量基巖風(fēng)化物。化物及少量鈣質(zhì)結(jié)核，韌性高，干強(qiáng)度高。該層呈層狀分布于細(xì)粒土層之下，根據(jù)卵石的密實(shí)程度和。⑤1含粘土中密卵石：N120動探擊數(shù)一般為7-10擊；不發(fā)育，巖性稍硬，揭露厚度。地下水位較深，可不考慮，對砼無侵蝕性。氣溫：年均氣溫為18OC，最高氣溫為32OC，最低氣溫為1OC。雨量：年降雨量1100mm，最大降雨量為190mm/d。=，地面粗糙度為C類。計(jì)基本地震加速度值為。場地第四系覆蓋層厚度穩(wěn)定，無不良地質(zhì)現(xiàn)。象，屬抗震有利地段。場地穩(wěn)定性良好，適宜建筑。梁、板、柱的混凝土均選用C30，梁，柱主筋選用HRB400，箍筋選用HPB300，由軸壓比初步估算框架。①按構(gòu)造要求框架柱截面的邊長不宜小于400mm。②為避免發(fā)生剪切破壞，柱凈高與截面長邊之比宜大于4。衛(wèi)生間板厚取80mm。

　　

【正文】 用下的內(nèi)力計(jì)算采用 D值法 1041 反彎高度計(jì)算 反彎點(diǎn)高度比計(jì)算，詳細(xì)見表 107所示。 表 107 反彎點(diǎn)高度比 y計(jì)算 樓層 A軸中框架柱 B軸中框架柱 C 軸中框架柱 四層 ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 3=1 y3=0 y=+0+0= ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 3=1 y3=0 y=+0+0= ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 3=1 y3=0 y=+0+0= 三層 ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 2=1 y2=0 ? 3=1 y3=0 y=+0+0= ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 2=1 y2=0 ? 3=1 y3=0 y=+0+0= ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 2=1 y2=0 ? 3=1 y3=0 y=+0+0= 40 續(xù)表 107 二層 ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 2=1 y2=0 ? 3= y3= y=+= ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 2=1 y2=0 ? 3= y3= y=+= ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 2=1 y2=0 ? 3= y3= y=+= 一層 ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 2= y2=0 y=+0+0= ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 2= y2=0 y=+0+0= ɑ= y0= ? 1=1 y1=0 ? 2= y2=0 y=+0+0= 1042 柱端彎矩及剪力計(jì)算 框架在水平地震作用下的柱端剪力和柱端彎矩計(jì)算方法詳細(xì)請見表 108。 表 108 水平地震作用下柱端彎矩及剪力計(jì)算 柱 樓層 Vj (kN) Dij (kN/m) ∑ D (kN*m) Dij/∑D Vij (kN) y yh (m) Mc上 (kN*m) Mc下 (kN*m) A軸 4 1105211 3 1105211 2 1105211 1 769093 B軸 4 1105211 3 1105211 2 1105211 1 769093 C軸 4 1105211 3 1105211 2 1105211 1 769093 1043 梁端彎矩計(jì)算 水平地震作用下的梁端彎矩計(jì)算請見表 109所示。 表 109 梁端彎矩計(jì)算 樓層 柱端 彎矩 MAB (kN*M) 柱端 彎矩 MCB (kN*M) 柱端 彎矩 柱端彎 矩之和 左bK 右bK MBA (kN*m) MBC (kN*m) 4 +05 +04 3 +05 +04 2 +05 +04 1 +05 +04 41 1044 梁端剪力計(jì)算 水平地震作用下的梁端剪力計(jì)算見表 1010 所示。 表 1010 梁端剪力計(jì)算 樓層 MAB (kN*m) MBA (kN*m) VAB=VBA （ kN) MBC (kN*m) MCB (kN*m) VBC=VCB （ kN) 4 3 2 1 1045 柱軸力計(jì)算 由梁柱節(jié)點(diǎn)的平衡條件計(jì)算水平地震作用下的柱軸力，過程見表 1011所示。 表 1011 梁端軸力計(jì)算 樓層 VAB NA VBA VBC NB VCB NC 4 3 2 1 1046 內(nèi)力圖的繪制 根據(jù)“表 10表 10表 1011”中數(shù)據(jù)，可以畫出 2軸線框架在水平地震作用下的彎矩圖、剪力圖、軸力圖分別如圖 10 10 103所示。 42 43 第十一章 框架梁 AB 內(nèi)力組合及設(shè)計(jì) 框架梁 AB 內(nèi)力組合 （本章所有表格中彎矩單位是 kN*m,剪力單位是 kN） 1111 內(nèi)力換算和梁端負(fù)彎矩調(diào)幅 表中梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)取 ，跨中彎矩為調(diào)幅前的 倍。水平荷載作用下不用調(diào)幅。詳細(xì)見表 111。 表 111 2軸線處的內(nèi)力換算為梁支座邊緣處的內(nèi)力值 樓 層 截面 位置 內(nèi) 力 荷載類型 SGE SGk SQk SEk 左震 右震 4 層 軸線處 內(nèi)力 左端 M V 跨中 M 右端 M V 梁支座 邊緣處 內(nèi)力 左端 M V 跨中 M 右端 M V 梁支座 邊緣處 調(diào)幅內(nèi) 力 左端 M V 跨中 M 右端 M V 3 層 軸線處 內(nèi)力 左端 M V 跨中 M 右端 M V 梁支座 邊緣處 內(nèi)力 左端 M V 跨中 M 右端 M V 44 續(xù)表 111 梁支座 邊緣處 調(diào)幅內(nèi) 力 左端 M 3層 V 跨中 M 右端 M V 2 層 軸 線 處 內(nèi) 力 左端 M V 跨中 M 右端 M V 梁支 座邊 緣處 內(nèi)力 左端 M V 跨中 M 右端 M V 梁支 座邊 緣處 調(diào)幅 內(nèi)力 左端 M V 跨中 M 右端 M V 1 層 軸 線 處 內(nèi) 力 左端 M V 跨中 M 右端 M V 梁支 座邊 緣處 內(nèi)力 左端 M V 跨 中 M 右端 M V 梁支 座邊 緣處 調(diào)幅 內(nèi)力 左端 M V 跨中 M 右端 M V 1112 非抗震設(shè)計(jì)時的基本組合 非抗震設(shè)計(jì)時的基本組合是恒荷載 +活荷載 +風(fēng)荷載三種荷載效應(yīng)的組合，但由于此樓只有 4層 。故不考慮風(fēng)荷載。組合過程見表 112。 45 表 112 用于承載力計(jì)算的框 架梁非抗震基本組合表 樓層 截面位置 內(nèi)力 荷載類型 恒荷載 +活荷載 SGk SQk 可變荷載控制組合 永久荷載控制組合 + + 4層 左 M V 中 M 右 M V 3層 左 M V 中 M 右 M V 2層 左 M V 中 M 右 M V 1層 左 M V 中 M 右 M V 1113 地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合 地震作用考慮重力荷載代表值和水平地震作用兩種荷載效應(yīng)的組合，組合過程見表 113所示，受彎 ? RE取 ，受剪 ? RE取 。 表 113 用于承載力計(jì)算的框架梁抗震基本組合表 樓 層 截面位置 內(nèi)力 荷載類型 抗震組合 SGE SQk ? RE（ +） 左震 右震 左震 右震 4層 左端 M V 跨中 M 右端 M V 3層 左端 M V 跨中 M 46 續(xù)表 113 3層 右端 M V 2層 左端 M V 跨中 M 右端 M V 1層 左端 M V 跨中 M 右端 M V 1114 荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合 荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合是考慮非抗震設(shè)計(jì)時的恒荷載和活荷載效應(yīng)的組合，組合過程見表 114。 表 114 用于正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算的框架梁準(zhǔn)永久組合表 樓層 截面位置 內(nèi)力 荷載類型 恒荷載 +活荷載 SGk SQk + 4層 左端 M V 跨中 M 右端 M V 3層 左端 M V 跨中 M 右端 M V 2層 左端 M V 跨中 M 右端 M V 1層 左端 M V 跨中 M 右端 M V 47 框架梁 AB 非抗震截面設(shè)計(jì) 1121 選取最不利組合內(nèi)力 由于本設(shè)計(jì)沒有考慮風(fēng)荷載的影響，所以非抗震設(shè)計(jì)所取框架梁的最不利內(nèi)力組合為表 112 中永久荷載控制組合數(shù)值（即表中加粗?jǐn)?shù)值）。 1122 框架梁 AB 正截面受彎承載能力計(jì)算 框架梁 AB 截面尺寸全為： 350mm 850mm，混凝土等級用 C30，縱向受力鋼筋用 HRB400 級，箍筋用 HPB300 級。截面有效高度暫時取為 h0=810mm。材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值查表得： 混凝土強(qiáng)度： C30