【正文】 所以 修正后 . . 一、 二 檔 中心距 75 .6022c os2 os2 )(c os2 )( 432139。 ?? ???????? ??? nn mZZmZZamm； 一、二檔 螺旋角 ?? 。 ； 三、 四、五檔中心距 75 .5022c os2 os2 )(c os2 )( 1098739。 ?? ???????? ??? nn mZZmZZamm； 三、四、五檔螺旋角 ?? 。 。 確定倒擋齒輪齒數(shù) 倒檔齒輪 采用直齒滑動齒輪， 選用的模數(shù)與一檔 接近 ， 初 選為 3。 倒檔齒輪 19Z 的齒數(shù)一般在 21～ 23之間， 初選 11Z 后，可以計算出動力輸入軸和倒檔軸的中心距 a 。初選19Z 22? ， 1111?Z ，則： )(21 1911 ??? ZZma mm， 為保證倒檔齒輪的嚙合和不產生運動干涉，齒輪 11 與 12 的齒頂圓之間應保持， 則齒輪 12的齒頂圓直徑 12ad 應為 1211 ???? add aa mm 所以 12 1112 ??? aa dad 又 )2( *1111 aa hZmd ?? ， 1*?ah ????? ）（ 由上可得 11219376212 ?????ad mm 所以 12 ????? mdZ a，取 3512?Z ； 計算倒檔軸與輸出軸的中心距 39。a )( 191239。 ??? ZZma mm 計算倒檔傳動比 Ri 111219121119 ??? ZZZZZZiR 所以，經(jīng)計算修正后齒輪的傳動比如表 24所示 . . 表 24 修正后的傳動比 檔位 一 二 三 四 五 倒檔 傳動比 2 新修正傳動比前后工況比較 正如前所述，根據(jù)我國公路交通和城市道路交通的基本國情，本著節(jié)約能源和減少汽車尾氣排放的原則下，通過改變變速器的參數(shù)來改善汽車的排放和經(jīng)濟水平。即主要通過提高低檔的利用率，適當縮小低檔傳動比之間的差距等措施，以最終達到更好的適應中國交通狀況目的。 （ 1）傳動比的對比 修正后的傳動比的 對比如表 25 所示 表 25 傳動比分配對照表 檔位 一檔 二檔 三檔 四檔 五檔 倒檔 原減速器傳動比 修正后傳動比 （ 2） 傳動比變化前后 扭矩 變化定量 對比 通過提高低檔的利用率，適當縮小低檔傳動比之間的差距，通過以下經(jīng)驗公式可以計算變速器在每個檔位下的輸出扭矩。 離?? ggiei iTT m axm ax ? 式中： maxiT —— 變速器處于 i 檔時輸出的最大扭矩， Nm。 maxeT —— 發(fā)動機最大轉矩， Nm； gii —— 變速器 i 擋傳動比； g? —— 變速器傳動效率，取 96%； 離? —— 離合器傳動效率，取 99%。 所以，由上式可以計算 i 檔時 原減速器最大輸 出扭矩 原maxiT 和修正后相應檔位的最大輸出扭矩 maxiT ，以及扭矩的變化率 i? 。 得： 一檔時： 5 5 5 . 2 2 N m0 .9 90 .9 63 .7 6 91551m a xm a x1 ?????? 離原 ?? gge iTT 5 3 5 . 6 3 N m0 .9 90 .9 63 .6 3 61551m a xm a x1 ?????? 離?? gge iTT . . 扭矩變化率 %100%m a x1m a x1m a x1m a x11 ?????原原TT TT? 二檔時： 3 0 8 . 6 2 N m0 .9 90 .9 62 .0 9 51 5 52m a xm a x2 ?????? 離原 ?? gge iTT 2 9 4 .6 2 N m0 .9 90 .9 621 5 52m a xm a x2 ?????? 離?? gge iTT 扭矩變化率 %100%m a x2m a x2m a x2m a x22 ?????原原TT TT? 三檔時： 2 1 1 . 1 0 N m0 .9 90 .9 61 .4 3 31 5 53m a xm a x3 ?????? 離原 ?? gge iTT 2 2 7 . 6 0 N m0 .9 90 .9 61 .5 4 51553m a xm a x3 ?????? 離?? gge iTT 扭矩變化率 %100%m a x3m a x3m a x3m a x33 ?????原原TT TT? 四檔時： 1 5 8 . 9 5 N m0 .9 90 .9 61 .0 7 91 5 54m a xm a x4 ?????? 離原 ?? gge iTT 1 7 0 . 0 0 N m0 .9 90 .9 61 .1 5 41554m a xm a x4 ?????? 離?? gge iTT 扭矩變化率 %100%m a x4m a x4m a x4m a x44 ?????原原TT TT? 五檔時： 1 2 5 . 3 6 N m0 .9 90 .9 60 .8 5 11 5 55m a xm a x5 ?????? 離原 ?? gge iTT 1 2 7 . 7 2 N m0 .9 90 .9 60 .8 6 71555m a xm a x5 ?????? 離?? gge iTT 扭矩變化率 %100%m a x5m a x5m a x5m a x55 ?????原原TT TT? . . 對以上計算的數(shù)據(jù)繪制表格，如圖 22所示 綜上可以看出 ，一、二檔時，扭矩稍有減小， 三、四檔時扭矩增大率較大，保證了在三、四檔速度較高的情況下，仍然具有較好的加速性能，考慮到速騰 （ Sagitar） 的定位，其消費者為國內一、二、三線城鎮(zhèn)的群體，加上現(xiàn)階段城鄉(xiāng)交通道路的大量完善，所以，即使一、二檔的扭矩較原 MQ200 稍微小一點點，但結合現(xiàn)在的交通路況，本次設計所選用的傳動比 是合理的。 利 用圖 23可用于齒條型刀具加工外齒輪時選擇變位系數(shù)。圖中陰影區(qū)以內為許用區(qū)，各射線為等嚙合角線。根據(jù)齒數(shù)和 ∑z 在許用區(qū)內選擇合適的點，可得相應的變位系數(shù)和 ∑x ，再由圖左側齒數(shù)比 u 的斜線找到分配的變位因數(shù) 1x ,取變位因數(shù) 1∑2 xxx ?? 。 由該線圖選擇的 ∑x 并分配的 1x 、 2x 可保證： （ 1）加工時不產生根切； （ 2）齒頂厚 msa ? ； （ 3）端面重合度 ≥εa ； （ 4）嚙合時不發(fā)生齒廓干涉； （ 5）兩輪最大滑動率接近或相等。 圖 22傳動比變化前后 各檔 扭矩的變化 . . ① 一檔齒輪變位后的參數(shù)： 角度變位后的端面壓力角 ： t?tan =??costan n 所以 ?t? 。 端面嚙合角： aa nt ?? cos39。39。cos ? 解得 39。?t? ? 查表得變位系數(shù)和： ∑x = 1x = .2 11∑2 ?????? xxx 39。 ??? nn m aay 0 .0 6 5∑ ???? nyxy 分度圓直徑 : cos 11 ?? ?Zmd nmm c os 22 ?? ?Zmd nmm 齒頂高 ： 3 .6 2)( 1*1 ???? nana myxhhmm )( 2*2 ????? nana myxhh mm 圖 23 選 擇變位因數(shù)線圖（ ? = ?02 ， ha*=1） . . 齒根高 : ???? nanf mxchh )( 1**1 ???? nanf mxchh )( 2**2 全齒高 : 2111 ??? fa hhh mm 6 .0 0 9222 ??? fa hhh mm 齒頂圓直徑 : 4 0 .0 42111 ??? aa hddmm 1 2 3 .4 2 82 222 ??? aa hdd mm 齒根圓直徑 : 11 1 ??? ff hddmm 1 1 1 .4 12 222 ??? ff hddmm 當量齒數(shù) : 14cos 311 ?? ?ZZv c os 322 ?? ?ZZ v ②二檔齒輪變位后的參數(shù)： 角度變位后的端面壓力角 ： t?tan =??costan n 所以 ?t? 。 端面嚙合角： aa nt ?? cos39。39。cos ? 解得 39。?t? ? 查表得變位系數(shù)和： ∑x = 3x = .2 13∑4 ?????? xxx 39。 ??? nn m aay 0 .0 6 5∑ ???? nyxy 分度圓直徑 : cos 33 ?? ?Zmd nmm c os 44 ?? ?Zmd nmm 齒頂高 ： 3 . 4 2 4)( 3*3 ????? nana myxhh mm 2 . 3 0)( 4*4 ????? nana myxhh mm 齒根高 : ???? nanf mxchh )( 3**3 ???? nanf mxchh )( 4**4 全齒高 : 09333 ??? fa hhh mm 6 .0 1 3444 ??? fa hhh mm 齒頂圓直徑 : 5 7 .5 22 333 ??? aa hdd mm 1 0 5 .9 42 444 ??? aa hdd mm 齒根圓直徑 : 4 5 .52 333 ??? ff hdd mm 9 3 .9 1 42 444 ??? ff hdd mm 當量齒數(shù) : 21 .64c os 333 ?? ?ZZ v 43 .28c os 344 ?? ?ZZ v . . ③三檔齒輪變位后的參數(shù)： 角度變位后的端面壓力角 ： t?tan =??costan n 所以 ?t? 。 端面嚙合角：aa nt ?? cos39。39。cos ? 解得 39。?t? ? 查表得變位系數(shù)和： ∑x =0 5x = ∑6 ?????? xxx .20039。 ??? nn m aay 0 .2 0∑ ????? nyxy 分度圓直徑 : cos 55 ?? ?Zmd nmm cos 66 ?? ?Zmd nmm 齒頂高： )( 5*5 ????? nana myxhh mm )( 6*6 ????? nana myxhh mm 齒根高 : ???? nanf mxchh )( 5**5 ???? nanf mxchh )( 6**6 全齒高 : 25555 ??? fa hhh mm 6 .1 2 5666 ??? fa hhh mm 齒頂圓直徑 : 6 6 .3 22555 ??? aa hddmm 9 7 .6 92 666 ??? aa hdd mm 齒根圓直徑 : 5 4 .0 72 555 ??? ff hdd mm 8 5 .4 42 666 ??? ff hdd mm 當量齒數(shù) : 28 .15c os 355 ?? ?ZZ v 43 .52c os 366 ?? ?ZZ v ④四 檔齒輪變位后的參數(shù)： 角度變位后的端面壓力角 ： t?tan =??costan n 所以 ?t? 。 端面嚙合角： aa nt ?? cos39。39。cos ? 解得 39。?t? ? 查表得變位系數(shù)和： ∑x =0 7x = ∑8 ?????? xxx . . .20039。 ??? nn m aay 0 .2 0∑ ????? nyxy 分度圓直徑 : cos 77 ?? ?Zmd nmm cos 88 ?? ?Zmd nmm 齒頂高： 3 . 1 7 5)( 7*7 ????? nana myxhh mm 2 . 8 2 5)( 8*8 ???? nana myxhh mm 齒根高 : ???? nanf