【導(dǎo)讀】本設(shè)計為年產(chǎn)200萬噸大慶原油的常壓設(shè)計。石油是現(xiàn)代工業(yè)的血液，我國的工業(yè)生產(chǎn)和經(jīng)濟(jì)運行都離不開石油，但是又不能直接作為產(chǎn)品使用，必須經(jīng)過加工煉制過程，連制成多種在質(zhì)量上符合使用要求的石油產(chǎn)品，才能投入使用。原油常減壓蒸餾作為原油的一次加工工藝，在原油加工總流程中占有重要作用，在煉廠具有舉足輕重的地位，其運行的好壞直接影響到后續(xù)的加工過程。其中重要的分離設(shè)備—常壓塔的設(shè)計，是能否獲得高收率、高質(zhì)量油的關(guān)鍵。但與國外先進(jìn)水平相比，仍存在較大的差距。為了更好地提高原油的生產(chǎn)能力，本著投資少，能耗低，效益高的思想對大慶原油進(jìn)行常壓蒸餾設(shè)計。設(shè)計的基本方案：設(shè)計了一個常壓一段汽化蒸餾裝置，此裝置由一臺管式加熱爐、一個常壓塔以及若干臺換熱器（完善的換熱流程應(yīng)達(dá)到要求：充分利用各種余熱；換熱器的換熱強(qiáng)度較大；原油流動壓力降較小。）、冷凝冷卻器、機(jī)泵等組成，在常壓塔外側(cè)為側(cè)線產(chǎn)品設(shè)汽提塔。Keywords：oilpressure；Atmosphericdesign；Heatexchanger；Atmospherictower

　　

【正文】 Vd= 計算降液管面積Fd計算的降液管面積取式（57）或（58）計算結(jié)果的較大值。Fd，=Vl/Vd （57）Fd，= （58）由式（57），F(xiàn)d，= /=（㎡）由式（58），F(xiàn)d，==（㎡）取Fd，=（㎡） 計算塔橫截面和塔徑計算的塔橫截面積Ft=Fa+ Fd， (59) ， =+=（㎡）計算塔徑Dc按式（510） (510)==（m） 采用塔徑及相應(yīng)的設(shè)計空塔氣速根據(jù)浮閥塔板直徑系取，采用的塔截面積F按式（511） F= (511) F==（㎡）采用的空塔氣速W按式W=Vv/F (512) =(m/s)采用的降液管面積 (513)Fd==(㎡)采用的降液管面積Fd占采用的塔截面積F的百分?jǐn)?shù)： 液相的表面張力：(℃時）℃。 從圖811[石油化工工藝計算圖表]查得K=140 ∴表面張力=140/=(達(dá)因/厘米) 浮閥數(shù)及開孔率的計算 浮閥的選取由于塔內(nèi)氣液負(fù)荷變化較大而產(chǎn)品質(zhì)量要求比較嚴(yán)格，塔板壓力降不是主要因素，所以選用F1型33克浮閥（重閥）。 浮閥數(shù)及開孔率的計算 閥孔臨界速度（Wh）C按式（514） (514) 相應(yīng)的閥孔動能因數(shù)為： F0= (515)==（kg/m3） 塔板上浮閥的開孔率Ф按式 Ф (516)=100%=% 由式（517）得閥孔總面積： Fh=FФ% (517) =%=(㎡) 由式（518）得浮閥數(shù)N： (dh一般取39103m)[塔的工藝計算] （518）= =3451（個） 溢流堰及降液管的決定 決定液體在塔板上的流動型式根據(jù)[塔的工藝計算]表53,雙溢流塔對本操作是最適合的。 決定溢流堰采用弓形溢流堰 ∵Fd/F=%對雙溢流堰，堰長l一般取（～）D [塔的工藝計算] 所以，堰長 l==（m）由l/D比值查圖310[化工原理 下冊]得Wd/D=所以，堰寬Wd==(米) 溢流堰高度及塔板上清夜層高度的決定為了保證有較高的塔板傳質(zhì)效率，同時考慮到塔板壓力降及液漏情況，取堰高為40毫米，查塔的工藝計算P136得堰上液層高度為how=(米)塔板上的清夜高度為hc=hw+how=+=(米) 液體在降液管的停留時間及流速液體在降液管的停留時間τ=FdHt/Vl=(秒)7秒降液管流速Vd Vd=Vl/Fd=(米/秒) 降液管底緣距塔板高度計算降液管底緣距塔板高度hb:hb [塔的工藝計算] （519）hb= =(米) 水力學(xué)計算 塔板壓力降計算干板壓力降ΔPd:△Pd （520）==(米液柱)計算氣體通過塔板上液層的壓力降ΔPvl△Pvl=+103（3600Vvl/l）2/3 （521）=+103=(米液柱)忽略液層表面張力造成的壓力降，則氣體通過塔板的壓力降ΔPt=ΔPd+ΔPvl=+=(米液柱) 霧沫夾帶由圖39[石油煉制工程]℃e=A()(w/εm)，2 （522）=∵ε=(F2Fd)/F （523）=()/=m=105（σl/v）[（lv）/μv] ==∴e=(液體)/公斤(氣體)10% 泄漏取泄漏時閥孔動能因數(shù)為F0=5～6，. 淹塔情況設(shè)該塔板不設(shè)內(nèi)堰，計算液相流過一層塔板時所需克服的壓力降ΔPl，得ΔPl=ΔPt+hl+ΔPdk∵ΔPt=（米液柱）hl=(米液柱)ΔPdk=()2 （524）==(米液柱)∴ΔPl=++=(米液柱)（～）（ht+Hw）符合要求 降液管的負(fù)荷計算降液管內(nèi)的允許最大流速Vd ，，因而降液管沒有超符合。 塔板的負(fù)荷性能圖 霧沫夾帶線 取e=10%為霧沫夾帶線，即 整理上式可得， 而， 又， [塔的工藝計算] (525) 所以， 故， 而， 所以， 所以，V （526）在操作范圍內(nèi)任取若干個值，依528式算出相應(yīng)的值見表51表51 值與值的對應(yīng)關(guān)系，m3/s ，m3/s 液泛線（），按下式計算 （+）=（527）， 所以， 而， 所以， 把已知數(shù)據(jù)，及，代入，計算液泛線，整理得到： =++ 在操作范圍內(nèi)任取若干個值，依529式算出相應(yīng)的值見表52表52 值與值的對應(yīng)關(guān)系，m3/s，m3/s 液相負(fù)荷上限線 m3/s，所以，求出的上線流體流量值為常數(shù)，在圖上液相負(fù)荷上限線為與氣體流量無關(guān)的豎直線。 漏液線對于重型閥，依計算，則 又知，則 （528） 據(jù)此作出與液體流量無關(guān)的水平漏液線。 液相負(fù)荷下限線取堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限線條件，依的計算式計算出沈陽化工學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第五章 常壓塔和塔板主要工藝尺寸計算的下限值，依此作出液相負(fù)荷下限線。該線為與氣相流量無關(guān)的豎直線。 （529）取E=1，則總結(jié)以上各數(shù)據(jù)見表53表53 浮閥塔板工藝設(shè)計計算結(jié)果項目備注數(shù)值及說明塔徑D,m板間距HT,m塔板形式 空塔氣速U,m/s堰長lw,m 堰高h(yuǎn)w,m 堰上液層高度how弓形降液管高度hb浮閥數(shù)N閥孔動能因數(shù)F0臨界閥孔氣速UOC,m/s單板壓降P 液體在降液管內(nèi)停留時間,S液相負(fù)荷上限霧沫夾帶控制液相負(fù)荷下限漏夜控制雙溢流弓形降液管3451沈陽化工學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第六章 塔的內(nèi)部工藝結(jié)構(gòu)六、塔的內(nèi)部工藝結(jié)構(gòu)煉油裝置板式塔的內(nèi)部工藝結(jié)構(gòu)（塔板結(jié)構(gòu)除外）包括塔頂、塔底、塔裙以及塔的各種類型的進(jìn)口、抽出板出口，塔的各種類型防沖擋板、防渦器、破沫網(wǎng)等。 板式塔的部工藝結(jié)構(gòu) 塔頂一般為平接式，其直徑與塔頂工藝管線相同。，—。以利于氣體中的液滴自由下降，取塔頂空間Hd=，頂層塔盤到絲網(wǎng)底面的距離Ht=900mm。，以提高產(chǎn)品的質(zhì)量，改善塔頂氣體壓縮機(jī)的操作。破沫網(wǎng)的直徑取決于氣量與選定的氣速。一般可按下式計算氣速與破沫網(wǎng)的直徑。V= D=式中V—氣速，m/s；當(dāng)霧沫攜帶量有波動時。一般常用氣速V=1—3m/s。K—常數(shù)，；D—破沫網(wǎng)直徑 m； θ—氣體流量m3/s。 V==所以破沫網(wǎng)直徑D= 進(jìn)口進(jìn)口包括頂回流、中段回流、蒸汽以及原料進(jìn)口、原料進(jìn)料段的高度。它取決進(jìn)料的結(jié)構(gòu)形式及介質(zhì)狀態(tài)。一般進(jìn)料管大小均采用與工藝管線相同的直徑。為確保塔板操作穩(wěn)定防止回流液入塔時直接沖擊塔板產(chǎn)生液峰或在塔板上飛因此回流液在進(jìn)口處應(yīng)考慮設(shè)置防沖設(shè)施。采用圖8—5形式的進(jìn)口管，防止液體直接沖擊塔板。對于易起泡沫的回流液，采用圖(8—8)的中段結(jié)構(gòu)形式，回流液進(jìn)口管插入降管外側(cè)，盡可能 靠近上層塔板。一般進(jìn)口管應(yīng)與降液管平行，與塔板上液流方向成垂直布置。同時進(jìn)口管應(yīng)靠上層塔板。為保證氣提蒸汽均勻分布，在塔內(nèi)設(shè)有蒸汽分配管。安裝在液面上方，分配管開孔方向應(yīng)與塔壁成45o角或垂直向上?！? 抽出盤及出口 再降液管下面加以凹陷作為抽出斗，抽出嘴子裝在斗底或斗側(cè)；。 一般均推薦采用與工藝管線一樣的直徑。 人孔在煉油裝置塔器中，每隔(6—8)塊塔板處設(shè)一個人孔，人孔的直徑一般為450～550mm。人孔伸出塔器筒體表面200～250mm。本設(shè)計中取每隔6塊塔板設(shè)一個人孔，人孔直徑為500mm，人孔伸出塔器筒體度為250mm。 塔底。對塔底產(chǎn)品量大的塔，停留時間一般取3～5分鐘。本設(shè)計停留時間取3分鐘。設(shè)塔底空間為Hb則 π/4（D塔）2Hb=t故 Hb==直徑一般取與工藝管線直徑相同。為使液體物料流出時不致產(chǎn)生渦流，將氣體帶進(jìn)泵里而使泵抽空或為了使液面的操作穩(wěn)定，故在許多設(shè)備底部的液體出料端設(shè)置防渦口。 塔裙選取裙座高度為2m，裙座上必須開設(shè)人孔，以方便檢修。人孔結(jié)構(gòu)尺寸及開設(shè)個數(shù)見表61表6—1 人孔結(jié)構(gòu)尺寸及開設(shè)個數(shù)裙座直徑數(shù)量DM中心高度4600mm2500mm200mm950mm 封頭選用橢圓形封頭。 塔高H塔高應(yīng)用下式進(jìn)行計算H=Hd+(n1)Ht+Ht 式子中，Hd塔頂空間，mHt塔板間距，mHb塔底空間，m所以，塔高 H=+（321）+=沈陽化工學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第七章 換熱過程 七、換熱過程 換熱方案的確定 換熱的意義 常壓塔蒸餾裝置的能耗在煉油廠全廠能耗中占有重要的比重，其燃料消耗相當(dāng)于加工原料油的2%，為全廠消耗自用燃料量最大的生產(chǎn)裝置，在原料蒸餾裝置，原油升溫及部分汽化所需的熱量最大，如果不通過換熱回收部分熱量，則此熱量最終是通過產(chǎn)品被冷卻至出裝置溫度而被冷卻水（或冷卻空氣）帶走。事實上，在某些蒸餾裝置中，原油換熱后的最終溫度達(dá)300℃左右，熱量的回收率達(dá)60%以上。由此可見，換熱裝置的設(shè)計對煉廠節(jié)能有很重要的意義。 換熱方案換熱方案見圖71圖71 換熱方案流程圖 換熱設(shè)備的選取和計算 換熱設(shè)備的計算以第一回路的第一次換熱為例，熱源為煤油，去熱損失為1%。=℃, 其焓為H1=。 換熱后溫度設(shè)為T2=60℃，其焓為H2= kJ/kg。 原油初溫設(shè)為t1=45℃，其焓為h2= kJ/kg。Wc, 煤油=Wc, 原油=Q1= Wc, 煤油（） (71)Q2= Wc, 原油（h2 –h1 ） (72)由熱平衡，Q1= Q2 故，（）=（） 得，h2= kJ/kg 查圖317[石油煉制]得，t2=107℃計算平均溫差ΔTm (73)由上式求得，ΔTm=℃估選K=160J/㎡.s.℃估算A= （74）=(㎡) 選用的換熱器型號為：FB—1000—410—16/25—2/（4