【正文】 2 L 2）=（ + ） 2 = kNm ，Q max = Q B、C =（ q 1 L + 2 L）=（ + ） = kN ，R max = R B、C =（ q 1 L + q 2 L）=（ + ） = kN ， 比較上述內(nèi)力計(jì)算值，取彎矩中絕對(duì)最大值作為強(qiáng)度計(jì)算依據(jù)（負(fù)號(hào)表示受力方向與假設(shè)的方向相反）。6 – 2 3 強(qiáng)度計(jì)算木楞的幾何截面性質(zhì)：截面面積： A = bh = 60 50 = 3000 mm 2，抗彎矩： W = bh 2 / 6 = 60 50 2 / 6 = 10 4 mm 3，慣性矩： I = bh 3 / 12 = 60 50 3 / 12 = 10 5 mm 4，彈性模量： E = 9000 N / mm 2，最大正應(yīng)力 σ max =| M | man / W = / 10 4 = N / mm 2＜ [ f m ]= 13 N / mm 2，最大剪應(yīng)力τ max = 3Q man / 2bh = 3 / 2 3000 = N / mm 2＜ [ f t ] = N / mm 2。結(jié) 論：計(jì)算結(jié)果符合要求。6 – 2 4 撓度驗(yàn)算（可采用標(biāo)準(zhǔn)荷載驗(yàn)算）最大撓度 V max =（ q 1 + q 2）L 4 /（100 EI）=（ + ） 4 / 100 9000 10 5 = mm＜ [ V ] = 1060 / 250 = mm 。結(jié) 論：計(jì)算結(jié)果符合撓度允許值。6 3 板底鋼管大橫桿結(jié)構(gòu)計(jì)算6 – 3 1 荷載計(jì)算板底鋼管大橫桿承受木楞傳遞的集中荷載P （近似按均勻荷載q 計(jì)算），和鋼管自重線荷載q z (均勻荷載計(jì)算)，永久荷載q 1 = kN / m 2，可變荷載q 2 = kN / m 2； （鋼管自重荷載設(shè)計(jì)值）q Z = = kN / m ，6 – 3 2 內(nèi)力分析 現(xiàn)按三跨連續(xù)梁計(jì)算（取B = l a max = m作為計(jì)算單元，L = l b max = m作為計(jì)算跨度） 計(jì)算得 M min = M B、C =－（ q 1 L 2 + 2 L 2）=－[ （ + ）+ ] 2 =－ kNm ，M max = M AB、CD =（ q 1 L 2+ 2 L 2） = [ （ + ）+ ] 2 = kNm ，Q max = Q B、C =（ q 1 L + 2 L）= [ （ + ）+ ] = kN ，R max = R B、C =（ q 1 L + q 2 L）= [（ + ）+ ] = kN， 比較上述內(nèi)力計(jì)算值，取彎矩中絕對(duì)最大值作為強(qiáng)度計(jì)算依據(jù)（負(fù)號(hào)表示受力方向與假設(shè)的方向相反）。6 – 3 3 強(qiáng)度計(jì)算取彎矩絕對(duì)最大數(shù)作為強(qiáng)度計(jì)算根據(jù)，最大正應(yīng)力 σ max =| M | max / W = / 10 3（鋼管截面抗彎矩）= N / mm 2＜ [ f ]（Q235鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值）= 205 N / mm 2。結(jié) 論：強(qiáng)度計(jì)算符合要求。6 – 3 4 撓度驗(yàn)算略 算。6 4 板底大橫桿與立桿之間扣件抗滑移驗(yàn)算水平大橫桿與立桿連接處，扣件的抗滑移承載力按下式計(jì)算（規(guī)范525）R ≤ [ R c ] 其 中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承載力設(shè)計(jì)值, kN，考慮扣件的實(shí)際質(zhì)量， = kN， kN， R —— 水平大橫桿傳給立桿的豎向作用力。根據(jù)上述計(jì)算，得R = R max（最大支座集中力）= R B、C = kN＜ 2[ R c ] = kN（用雙扣件）；結(jié) 論：根據(jù)上式計(jì)算扣件抗滑移符合要求。6 5 現(xiàn)澆板底鋼管立桿穩(wěn)定驗(yàn)算6 – 5 1 荷載計(jì)算板底立桿承受板底大橫桿傳遞的支座力，從上式計(jì)算中得R max = kN（最大支座集中力）作為立桿強(qiáng)度驗(yàn)算依據(jù)。板底支架架體高度為H = m，則架體單立桿自重荷載設(shè)計(jì)計(jì)算值取 R Z = Η g k = = kN ，則板底支架立桿所承受的總設(shè)計(jì)荷載 P 1 = R max + R Z = + = kN。6 – 5 2 立桿穩(wěn)定驗(yàn)算不組合風(fēng)荷載（按單層模板支架）應(yīng)用公式：N u t / φ A K H ≤ [ f ]式中 N u t —— 計(jì)算立桿段的軸向總設(shè)計(jì)荷載N u t = kN，φ —— 軸性受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比λ來(lái)確定；從規(guī)范( JGJ130－2001 ) ，λ —— 長(zhǎng)細(xì)比，λ = L0 / i = 2660 247。 = ， L 0 —— 計(jì)算長(zhǎng)度：支模架的立桿計(jì)算長(zhǎng)度（一種算法） L 0 = h + 2a = + = m ； （另一種算法）L 0 = k μ h = = m ； 比較二種算法，取較大值作為計(jì)算長(zhǎng)度的最終值。式中 h —— 支模架立桿的步距h = 1800 mm ， a —— 支模架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，通常情況下取200 mm，k、μ—— 根據(jù)“技術(shù)規(guī)程”附錄D表，依據(jù)h / l a = / = ， h / l b = / = 確定，其中k = ，μ = ，i —— （鋼管）截面回轉(zhuǎn)半徑, i = mm ；K H —— 高度調(diào)整系數(shù)1；A—— 立桿的截面面積 A = 450 mm 2。 [ f ] —— 鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [ f ] = kN / mm 2 = 205 N / mm 2。將數(shù)字代入公式得：N u t / φ AKH = / 450 1 = kN / mm 2＜ [ f ] = 205 N / mm 2。結(jié) 論：經(jīng)計(jì)算，立桿穩(wěn)定滿足要求。現(xiàn)澆梁模板的結(jié)構(gòu)計(jì)算荷載傳遞路線：現(xiàn)澆梁可變荷載加不變荷載 → 梁底膠合板、梁底方木楞 → 梁底鋼管小橫桿 → 梁底鋼管大橫桿 → 梁底鋼管立桿 → 地 坪（或樓面）。⑴ KL a – 154 b h = 500 950 mm 周邊板厚250 mm，7 1 現(xiàn)澆梁底1 木楞強(qiáng)度、撓度計(jì)算 7 – 1 1 荷載計(jì)算（ m作為計(jì)算單元，荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖詳見(jiàn)下）永久均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：模板自重 G1 k = （ + 2 ）+ 2 = kN / m， 混凝土自重 G 2 k = （ + 2 ）= kN / m，鋼筋自重 G 3 K = + 2 = kN / m，標(biāo)準(zhǔn)值 Σ = kN / m， 設(shè)計(jì)值 q 1 = = kN / m（當(dāng)永久荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)，），可變均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：施工人員及設(shè)備荷載 Q 1 k = kN / m 2（ + 2 ）m = kN / m，混凝土振動(dòng)荷載 Q 2 k = kN / m 2（ + 2 ）m = kN / m ， 標(biāo)準(zhǔn)值 Σ = kN / m， 設(shè)計(jì)值 q 2 = = kN / m， 7－1－2 內(nèi)力分析按三跨連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力分析，并應(yīng)考慮最不利荷載組合（計(jì)算跨度L = l b man = / 4 = m），計(jì)算得 M min = M B、C =－（ q 1L 2 + 2 L 2）=－（ + ） 2 =－ kNm； M max = M AB、CD =（ q 1L 2 + 2 L2）=（ + ） 2 = kNm，Q max = Q B、C =（ q 1L + 2 L）=（ + ） = kN；R max = R B、C =（ q 1 L + q 2 L）=（ + ） = kN；比較上述算式中，取絕對(duì)值最大數(shù)作為強(qiáng)度計(jì)算依據(jù)（負(fù)號(hào)表示受力方向與假設(shè)的方向相反）。7－1－3 1 木楞強(qiáng)度計(jì)算木楞的幾何截面性質(zhì)：截面面積： A = 3bh = 3 60 50 = 9000 mm 2，抗彎矩： W = 3 bh 2 / 6 = 3 60 50 2 / 6 = 10 4 mm 3，慣性矩： I = 3 bh 3 / 12 = 3 60 50 3 / 12 = 10 6 mm 4，彈性模量： E = 9000 N / mm 2，最大正應(yīng)力σ man = | M | man 247。 W = 10 6 247。 10 4 = ＜ [ f m ] = 13 N / mm 2。最大剪應(yīng)力τ man = 3 Q man / 2bh = 3 10 3 247。 2 10 3 = ＜ [ f t ] = N / mm 2。結(jié) 論：計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度符合要求。7－1－4 1 木楞撓度驗(yàn)算（可采用標(biāo)準(zhǔn)荷載驗(yàn)算）最大撓度 v max = k q l 4/100EI =（ + ） 4 10 12/ 100 9000 10 6 = ＜ [ v ] = 206 / 250 = mm。結(jié) 論：計(jì)算結(jié)果符合撓度允許值。7－2 梁底鋼管小橫桿強(qiáng)度、撓度計(jì)算7－2－1 荷載計(jì)算梁底鋼管小橫桿承受梁底1 木楞傳遞的集中荷載，近似用均布荷載計(jì)算 q = R max / b = kN / = kN，7－2－2 內(nèi)力分析按簡(jiǎn)支梁進(jìn)行內(nèi)力分析，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下（ m）：計(jì)算得 M max = q c l（2－γ）/ 8 = （2－ / ）/ 8 = kNm， Q max = kN，R max = kN，7－2－3 強(qiáng)度計(jì)算最大正應(yīng)力σ max = M max 247。 W （鋼管截面抗彎矩）= 247。 10 3 = ≈ [ f ]（Q235鋼鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值）= 205 N / mm 2；結(jié) 論：經(jīng)計(jì)算強(qiáng)度符合要求。剪應(yīng)力、撓度不贅?biāo)恪? – 3 現(xiàn)澆梁底大橫桿的強(qiáng)度、撓度驗(yàn)算7 – 3 – 1 梁底大橫桿承受小橫桿的支座力P = R max = kN，和鋼管自重線荷載q z (均勻荷載計(jì)算)，取L = m作為計(jì)算跨度。（鋼管自重荷載設(shè)計(jì)值）q Z = = kN / m，7 – 3 – 2 內(nèi)力分析計(jì)算簡(jiǎn)圖如下現(xiàn)按三跨連續(xù)梁計(jì)算（近似按均布荷載計(jì)算，取B = l b max = m作為計(jì)算跨度），q = 4 / + = kN / m，計(jì)算得 M max = M A B、B – C、C – D = q L 2 = 2 = kNm，M min = M B、C =－ q L 2 = －（ 2）=－ kNm，R max = R B、C = q L = = kN， 比較上述算式中，取絕對(duì)值最大數(shù)作為強(qiáng)度計(jì)算依據(jù)（負(fù)號(hào)表示受力方向與假設(shè)的方向相反）。7 – 3 – 3 強(qiáng)度計(jì)算最大正應(yīng)力σ max | M | max 247。 W （鋼管截面抗彎矩）= 10 6 247。 10 3 = ＜[ f ]（Q235鋼鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值）= 205 N / mm 2；結(jié) 論：經(jīng)計(jì)算強(qiáng)度符合要求。7 – 3 – 4 撓度驗(yàn)算不再贅?biāo)恪? – 3 5 梁底大橫桿與立桿之間扣件抗滑移驗(yàn)算梁底小橫桿與立桿連接處，扣件的抗滑移強(qiáng)度按下式計(jì)算（規(guī)范525）R ≤ [ R c ] 其 中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承載力設(shè)計(jì)值, kN，考慮扣件的實(shí)際質(zhì)量， = kN ； R —— 水平桿傳給立桿的豎向作用力，R = R B = kN ＜2[ R c ] = kN (雙扣件) ；結(jié) 論：經(jīng)計(jì)算抗滑移符合要求。7－4 現(xiàn)澆梁底立桿穩(wěn)定驗(yàn)算（荷載組合）7 4－1 荷載計(jì)算● 立桿承受的梁底大橫桿支座力R 1 = kN，● 立桿同時(shí)承受250 mm厚的部分板荷載 R 2 = （ + / 2）= kN， ● 梁底支架架體高度為H，則架體單立桿自重荷載設(shè)計(jì)計(jì)算值 R Z = Η g k （kN） = = kN ， 則梁底立桿所承受的總設(shè)計(jì)荷載 P = R 1+ R 2 + R Z = + + = kN。7－4－2 立桿穩(wěn)定驗(yàn)算 不組合風(fēng)荷載應(yīng)用公式：N u t / φ A K H ≤ [ f ] 式中 N u t —— 計(jì)算立桿段的軸向總設(shè)計(jì)荷載 N = kN，其余計(jì)算均同 “H = 250厚現(xiàn)澆板底高大支架鋼管立桿穩(wěn)定驗(yàn)算”，不贅述。N u t / φ A K H = / 450 = kN＜ [ f ] = 205 N / mm 2。結(jié) 論：經(jīng)計(jì)算，立桿穩(wěn)定滿足上述公式要求。7 – 5 梁側(cè)模板結(jié)構(gòu)驗(yàn)算7 5 – 1 梁側(cè)模板結(jié)構(gòu)驗(yàn)算新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值：式 中 r —— 混凝土的重力密度， kN / m 3。 t —— 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)（表示無(wú)資料）取200 /（T＋15）。T —— 混凝土的入模溫度，取20℃ ； V—— 混凝土的澆筑速度（m / h）； H ——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度； B 1 —— 外加劑影響修正