【正文】 2k1 g49/./? 37./?BC 跨樓面梁上恒荷載標準值 2k2 3/.3/?? k4 g57Nm賓館樓面活荷載標準值為 ，則AB 跨樓面梁上活荷載標準值 2k1 ?BC 跨樓面梁上活荷載標準值 2 8??樓面梁傳來作用于柱頂的集中荷載：外縱墻自重標準值：墻重 ?。窗重 2m106???合計 18內縱墻自重標準值：墻重 ???。門重 078?合計 A 軸縱向框架梁傳來恒荷載標準值 Gk1：外縱墻重 次梁上墻重 ????？v向框架梁自重 47k/26.縱向次梁自重 .9.樓面恒荷載傳來 2 [()]3./????。 k1 G38NB 軸縱向框架梁傳來恒荷載標準值 Gk2：內縱墻重 次梁上墻重 ????？v向框架梁自重 47k/.31k縱向次梁自重 .樓面恒荷載傳來 2[()]3./40.????。 5m2km18k 2 G5.A 軸縱向框架梁傳來活荷載標準值 Qk1：樓面活荷載傳來 2k1Q[()].0kN/.9k?????。B 軸縱向框架梁傳來活荷載標準值 Qk2：樓面活荷載傳來 2[5..m()].0/.9kN?。 52k14??2Q3.A 軸縱向框架梁偏心產生的節(jié)點彎矩：底層： ????2 95m4 1926 層： ????297樓面梁荷載簡圖如圖 52 所示。 a)樓面梁恒荷載 b)樓面梁活荷載圖 52 樓面梁荷載簡圖 柱自重底層柱自重： ；3 ???二~六層柱自重： 。629混凝土容重取 28kN/m3 以考慮柱外抹灰重。梁柱線剛度計算AB 跨梁 350 700mm：?3310402bh507I ??? .91Nmcbbl69?BC 跨梁 300 400mm ?339402h0I .201??? cbl??底層層柱 700 700mm ? . cbl48????二~七層柱 600 600mm ? cbl3???? 20內力分析時，一般只要梁柱相對線剛度比，為計算簡便，取主梁 350 700mm 的?線剛度作為基礎值 ，算得各桿的相對線剛度比并標于圖 53 中： ， ， ， ???。 2~?。圖 53 計算簡圖 荷載作用下的框架內力分析 恒荷載作用下的框架內力分析 梁端、柱段采用彎矩二次分配法計算。由于結構和荷載均對稱，故計算時可用半框架。 梁固端彎矩將梯形荷載折算成固端等效均布荷載： qqe)21(3???? ， la/?將三角形荷載折算成固端等效均布荷載： e85則頂層：BC 跨 ?? ??? 21 ?????? CD 跨 52..? ??????同理其余層：BC 跨 ? ???? ??? CD 跨 ???? 22l .4Nm??? 彎矩分配系數以頂層節(jié)點為例： A6 節(jié)點： ?? 5..57 B6 節(jié)點： ??? 5..15 內力計算彎矩計算過程如表 51 所示,所得彎矩圖如表 52 所示。豎向荷載梁端調幅系數取 ，跨中彎矩由調幅后的梁端彎矩和跨內實際荷載求得。彎矩圖中，括號內的數值表示調幅后的彎矩值。第一層頂梁 AB 跨中彎矩： 22梁端彎矩調幅后 ???跨中彎矩 [4()]????????對 BC 跨，調幅后跨中彎矩為 ，為防止跨中正彎矩過小，取簡支梁跨中彎矩的 1/3為跨中正彎矩，有 22BC(.7.)????按 1/3 簡支梁跨中彎矩調整的跨中正彎矩值用方括號在圖中示出。表 51 恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次 ABV?/kNC/ABV?/kNC/AV/kNB/CV?/kNu/lN/ku/lN/k6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 表 52 恒荷載作用下框架彎矩的二次分配上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁分配系數 偏心矩 偏心矩固端彎矩 彎矩二次分配法6層3跨 23續(xù)表 52 恒荷載作用下框架彎矩的二次分配 偏心矩 偏心矩 偏心矩 偏心矩 24續(xù)表 52 恒荷載作用下框架彎矩的二次分配 偏心矩 25圖 54 恒荷載作用下框架的彎矩（柱剪力）圖 可變荷載作用下框架內力分析 梁固端彎矩將梯形荷載折算成固端等效均布荷載 ，qqe)21(3????la/?將三角形荷載折算成固端等效均布荷載： e85則頂層： BC 跨 ?? 815/?qkNm 26 ????qlkNm CD 跨 . 22513.?????qlk同理其余層： BC 跨 ? q61kN/m?? ./??l CD 跨 ?? 22130.????l Nm 彎矩分配系數 考慮活荷載不利布置的影響，將跨中彎矩乘以 的放大系數，豎向荷載梁端調幅系數取 ，跨中彎矩由調幅后的梁端彎矩和跨內實際荷載求得?？紤]活荷載不利布置的梁跨中彎矩(以第一層為例)： ??????????????????????????梁端彎矩條幅后 ?條幅后跨中彎矩為 ?????? 內力計算 彎矩計算過程如表 53 所示，所得彎矩圖如表 54 所示，節(jié)點彎矩不平衡是由于縱向框架梁在節(jié)點處存在偏心彎矩。梁端剪力可根據梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需考慮住的自重，如表 53 所示 27表 53 可變荷載作用下梁端剪力及柱軸力荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次 ABV?/kNC/ABV?/kNC/AV/kNB/CV?/kulN/ul?/k6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 表 54 活荷載作用下框架彎矩的二次分配上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁分配系數 偏心矩 偏心矩固端彎矩 偏心矩 彎矩二次分配法6層3跨 28續(xù)表 54 活荷載作用下框架彎矩的二次分配 偏心矩 偏心矩 偏心矩 偏心矩 29續(xù)表 54 活荷載作用下框架彎矩的二次分配 圖 55 活荷載作用下框架的彎矩（柱剪力）圖 30 風荷載作用下框架內力分析 風荷載基本風壓 ω 0=，風載體形系數 μ S=，風壓高度變化系數按 C 類粗糙度查表，查得高度變化系數如表 55 所示表 55 C 類粗糙度風壓高度變化系數表離地面高度/m 515 20 30μ z 《荷載規(guī)范》規(guī)定，對于高度大于 30m 且高寬比大于 的高柔房屋，應采用風振系數取 βz 以考慮風壓脈動的影響，本例房屋高度 H=＜30m,高寬比小于 故取 βz=。各層迎風負荷寬度為 ，則各層柱頂集中風荷載標準值如表 56 所示。表 56 柱頂風荷載標準值層數 高度/m 高度系數 μS 各層柱頂集中風荷載標準值6 F6=（+）=5 F5=2=13.8kN4 F4=2=12.7kN3 12 F3=2=12.5kN2 F2=178。＝kN1 F1=（+）= 柱的側移剛度僅計算一榀框架，計算過程及結果見表 5表 58。 31表 57 底層柱側移剛度D柱 cbiK??Kac???邊柱（2根）??中柱（2根）.????. 32?底柱 D(28643)830N/m??表 58 26 層柱側移剛度D柱 cbiK?Kac??221hiaDc?邊柱（ 2根）??0..?中柱（ 2根）(.45)?.4.???26 層柱 D(70316)23N/m?? 風荷載作用下的側移驗算水平荷載作用下框架的層間側移可按下式計算 jiiV???各層的層間側移值求得以后，頂點側移為各層層間側移之和?？蚣茉陲L荷載作用下的側移計算見表 59。表 59 風荷載作用下的框架側移計算層次 各層風荷載pi/kN層間剪力Vi/kN側移剛度ΣD/（kN/m）層間側移Δu i/m hui?6 123332 1/400005 123332 1/180004 123332 1/120223 123332 1/87802 123332 1/70581 182310 1/11428 32框架總側移 u=ΣΔui=層間側移最大值為 1/7058，小于 1/550，滿足側移限值。 風荷載作用下的框架內力分析（D 值法）以第 6 層為例，說明其計算過程。A 軸線柱：求柱剪力：因 ，則 V==。???反彎點高度：有 查表，查得 y0=a1=