管片拼裝質(zhì)量控制技術-資料下載頁
2025-08-11 06:52本頁面
【正文】 管片外徑6m、管片混凝土自重=2500**（32**）*=197KN水浮力F==1000**（*32*）=416KN混凝土密度，取2500kg/m179。管片混凝土方量，179。V一環(huán)管片所占體積，179。管片自重G小于水浮力F，這就解釋了管片初期為何隧道上浮位移發(fā)展原因。 注漿量不足。理論上，漿液需100%充填建筑總空隙。由于通常的漿液失水固結，盾構推進時，盾殼帶土使開挖斷面大于盾構外徑，部分漿液劈裂到周圍地層，導致實際注漿量要超過理論注漿量。同步注漿未及時凝固。隧道同步注漿漿液采用惰性漿液，24h強度很低（基本無強度）。在富水地層中，惰性漿液初凝時間長，漿液在初凝前容易被稀釋，因此低強度漿液不僅無法對管片提供約束，相反提供了上浮力。管片受到地基回彈作用。盾構機的重量主要集中在前盾，由盾尾至后配套臺車一段襯砌基本無壓載，管片脫出盾構后失去了約束，同時還受到周圍土層的作用。土層可能對管片產(chǎn)生壓力，也可能盾構出土造成地基卸載，地基回彈導致土層對管片產(chǎn)生浮力。 施工中盾構推進千斤頂造成的管片縱向偏心荷載，致使管片縱向發(fā)生的彎曲變形，從而可能導致管片上浮。B．管片上浮的控制措施選擇適當?shù)淖{漿液。注漿材料主要有單液型漿液和雙液型漿液。單液型漿液又可分為隋性漿液和硬性漿液。惰性漿液中沒有摻加水泥等膠凝物質(zhì)，早期強度和后期強度均很低。硬性漿液中摻加了水泥等膠凝物質(zhì)，具備一定早期強度和后期強度。雙液型漿液的膠凝時間通常較短，按凝結時間來分，可分為緩凝型、可塑型、瞬凝型三種類型。解決管片上浮問題實質(zhì)上是通過同步注漿穩(wěn)定管片，理想的情況是注漿漿液完全充填施工間隙并快速凝固形成早期強度，隧道與周圍土體形成整體從而達到穩(wěn)定。在漿液性能上唯有選擇雙液瞬凝性漿液力能解決管片上浮問題，因其時效特點在隧道位移控制上具有優(yōu)勢；但雙液漿隨著溫度變化，同種配合比化學膠凝時間因時而異，且堵管極易發(fā)生，故施工中仍以采用惰性漿液為多。選擇適當?shù)淖{方法。注漿有盾尾注漿和管片注漿兩種方法。盾尾注漿能夠及時勻注漿，自動化程度高，施工控制相對容易，漿液在盾尾間隙的分布相對均勻，但堵管時清洗困難，一般只適于單液注漿，若選雙液漿，需配置專門清洗裝置。管片注漿操作靈活，容易清洗。既可選單液漿，也可選雙液漿，可對局部地段進行二次補漿，適合對隧道偏移、地表建筑物控制等特殊情況的處理，但易造成注漿不均勻，注漿孔是潛在的滲漏點，很難做到真正的同步注漿。實踐證明，盾尾注漿對管片產(chǎn)生的注漿壓力小于管片注漿對管片產(chǎn)生的壓力，所以應首先進行盾尾注漿。當漿液凝固達到一定強度后，再根據(jù)注漿情況進行管片二次注漿。選擇適當?shù)淖{參數(shù)。控制注漿壓力。注漿過程中，靠增加注漿壓力來改善注漿加固效果應慎重，因為增大注漿壓力的同時也大大 增加了對管片的壓力，極易引起上浮?！?MPa?？刂谱{最。土體滲透系數(shù)越大，漿液擴散半徑越大，對管片產(chǎn)生的壓力也越大。注漿時實際注漿量為理論空隙體積的130% 250%。漿液分配控制為：增大上部與下部兩個注漿管注漿量和注漿壓力，下部兩個注漿管少注甚至可以不注。對于整環(huán)管片來講，上部與下部的注漿量比例為2：1至2：0?？刂谱{時間。在相同注漿壓力下，漿液擴散半徑及對管片的壓力均隨注漿時間的增長而增加，相比之下，對管片的壓力增長更快。在施工中為防止注漿時間過長對管片產(chǎn)生不利影響往往待漿液初凝控制漿液黏度。在相同的注漿壓力和注漿時間條件下，隨著漿液黏度的增大，漿液的擴散半徑與對管片的壓力均減小。在施工中通過控制漿液黏度和注漿壓力，來控制漿液擴散半徑。漿液黏度不能過大?？刂贫軜嫏C姿態(tài)及參數(shù)。盾構機過量的蛇形運動必然造成頻繁糾偏，糾偏過程就會使管片環(huán)面受力不均，所以必須控制好盾構機姿態(tài)，發(fā)現(xiàn)偏差時應逐步糾正，避免突然糾偏而造成管片環(huán)面受力嚴重不均。 采取停止盾構掘進，對已上浮的管片通過注漿孔進行二次注漿。注漿材料以瞬凝雙液漿最好，注漿壓注順序應順著隧道坡度方向，從隧道拱頂至兩腰，最后壓注拱底。終止注漿以打開拱底注漿孔無滲水為條件，以防止盾構恢復掘進后管片繼續(xù)上浮。在管片拼裝時，渣車裝滿渣土，停在橋架前，靠其重量平衡管片的上浮力，從而控制管片拼裝時的上浮。（管片進場完善、孤石處理）
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