【正文】 2198777200表 橫向底層 D 值的計算構(gòu)件名稱 =bciK???mh21kN/cDih??k/mD?A 軸(D 軸)柱 13245B 軸(C 軸)柱 1775161992 各柱反彎點高度的計算框架柱反彎點位置， ，計算結(jié)果如表 及表 所0123yy?? 39示。表 A 軸(D 軸) 柱框架柱反彎點位置層號 mhK0y12y3ymh3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 表 B 軸(C 軸)柱框架柱反彎點位置層號 mhK0y12y3ymh3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩計算框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩計算按下式計算，框架柱節(jié)點彎矩分配計算簡圖見圖 。 MC上 j+1下b左 右Vimhy總下上圖 框架柱節(jié)點彎矩分配 M(1)cimyh???上 MVcimyh??上中柱處的梁： 1()bcjbj ci?左 下左 上 j左 右 40 1M(M)bcjbj ci??右 下右 上 j左 右邊柱處的梁： =cjj cj上上各框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算過程如表 及 所示。表 風(fēng)荷載作用下 A 軸(D 軸) 框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層號 ikNVimD?ikNVyhckNmM?上c?上bkNmM?上3 2 1 表 風(fēng)荷載作用下 B 軸(C 軸)框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層號ikNVimD?ikNVyhckmM?上cN?上kmbM?左 Nb?右3 2 1 風(fēng)荷載下的彎矩圖如圖 所示。(注：右風(fēng)作用下框架的內(nèi)力與左風(fēng)作用時框架的內(nèi)力數(shù)值相等，但符號相反) 41圖 風(fēng)荷載作用下 M 圖(單位： )kNm? 梁剪力及框架柱的軸力計算梁剪力及框架柱軸力的計算方法與恒載作用時相同，可參見 和 所列簡圖及計算過程。剪力以順時針為正，反之為負(fù)；軸力以受壓為正，受拉為負(fù)。梁剪力及框架柱軸力的計算過程可見表 所示。表 風(fēng)荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力(單位：kN)梁端剪力/kN 柱軸力/kNB 軸 C 軸 D 軸層號 bABV上bC上bDV上cAN上bCAV?cBNbDBV?cCNc3 2 1 風(fēng)荷載作用下的剪力圖見圖 所示。 42＋＋＋ － －－ －－－ － － － 00BACD0＋ ＋ ＋＋ 9 ＋ 70＋ 5＋＋＋ 圖 風(fēng)荷載作用下的 圖(單位：kN)V風(fēng)荷載作用下的軸力圖見圖 所示。＋＋ ＋－ － － － －－ ＋ ＋ ＋A0B0D879 圖 風(fēng)荷載作用下的 圖(單位：kN)N 435．內(nèi)力組合 削峰 各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計算各控制截面處的(支座邊緣處的 )內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值，即 2bMV??上 2bVq??上式中 ——支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；邊 ——支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；V邊 ——梁柱中線交點處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； ——與 相應(yīng)的梁柱中線交點處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； ——梁單位長度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；q ——梁端支座寬度(即柱截面高度)。b柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制截面處。恒荷載及活荷載作用下的內(nèi) 44力削峰計算見表 和 。彎矩 的單位為 ，剪力 的單位為 kN。MkNm?V表 恒荷載作用下內(nèi)力削峰計算表層次 kNm?kV/2bq?/2b?kN上mM?上3 2 1 3 2 左1 3 2 右1 表 活荷載作用下內(nèi)力削峰計算表層次 kNmM?kV/kN2bq?/km2bV?NV上kmM?上3 2 1 3 2 左1 3 0 0 0 0 2 0 0 0 0 右1 45 控制截面最不利的內(nèi)力計算內(nèi)力組合是計算各主要截面可能發(fā)生的最不利內(nèi)力的工作。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50009－2022)的 及 條的規(guī)定，分別考慮恒荷載和活荷載由永久荷載效應(yīng)控制的組合和由可變荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩組組合的內(nèi)力，取最不利者?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的基本組合可采用簡化規(guī)則，并應(yīng)按下列組合值中取最不利值確定：1) 由永久荷載效應(yīng)控制的組合： GKQCK1niiiSS?????上2) 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： 1???上 框架內(nèi)力組合組合考慮 中的三種內(nèi)力組合形式，即 恒＋( 活＋ 風(fēng))，恒＋ 活及 恒＋(活＋風(fēng))，風(fēng)荷載還應(yīng)考慮左風(fēng)和右風(fēng)的情況。各層梁的內(nèi)力組合見附表，表中恒荷載及活荷載下的 皆為削峰后的彎矩。M同時，注意：表中彎矩 以下部受拉為正，單位為 ；剪力 以向上為正，MkNm?V單位為 kN。梁的支座截面一般考慮兩個最不利內(nèi)力：一個是支座截面可能的最不利負(fù)彎矩 ，進(jìn)行支座截面的正截面設(shè)計；另一個是支座截面的可能的最不max上利剪力 ，進(jìn)行支座截面的斜截面設(shè)計，以保證支座截面有足夠的承載力。V梁的跨中截面一般只要考慮可能的最不利正彎矩 。maxM 框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面，柱設(shè)計中內(nèi)力組合形式與 中所列相同。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對稱配筋。(1) 及相應(yīng)的軸力 和剪力 ；maxMNV 46(2) 及相應(yīng)的彎矩 和剪力 ；maxNMV(3) 及相應(yīng)的彎矩 和剪力 ；in(4) 及相應(yīng)的彎矩 和軸力 。maxVN各層柱的內(nèi)力組合見附表，表中彎矩 以左側(cè)受拉為正，單位為 ；kNm?軸力 以受壓為正，單位為 kN；剪力 以繞柱端順時針為正，單位為 kN。NV內(nèi)力組合見附錄。 設(shè)計資料說明 框架梁的正截面及斜截面的配筋計算可按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 500102022)中鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的配筋計算方法計算?；炷翉?qiáng)度 C25 ??鋼筋強(qiáng)度 HPB235 y0 HRB335 23f ? 框架梁截面設(shè)計樓板與框架整體澆灌，梁的跨中應(yīng)按 T 形截面計算，支座處按矩形截面計算。以 梁為例計算其跨中及支座處的配筋計算，為便于比較和閱讀，可將3AB 47配筋計算過程列成表格。表 和表 分別為框架梁的正截面配筋計算表和斜截面配筋計算表。 梁跨中截面設(shè)計翼緣計算跨度當(dāng)按跨度考慮時， ‘39。0f729430m3lb?按梁間距考慮時， 39。fn65bS???按翼緣厚度考慮時，39。f01/.??s(8037)ha??此種情況不起控制作用，故取 。39。f24mb梁內(nèi)縱向鋼筋選用 HRB335 級鋼筋( )， 。39。 2y0N/f ??下部跨間截面按單筋 T 形截面計算。因為39。 f1cf0 1()(765)? ?????? 308M??屬于第一類 T 形截面。截面抵抗矩系數(shù) 6s39。2 ???相對界限受壓區(qū)高度 s..8?????最小配筋率 %???????39。 221cf0s bh?? ??? ???實配鋼筋 2B20+2B22( )，配筋率為2sA?? 梁支座截面設(shè)計 以 梁 支座截面設(shè)計為例。3A6s2 ???? 48s ?????????..195%.202f?????221c0s bh?? ???????實配鋼筋 2B16( )，配筋率為2sA??其余梁的正截面配筋計算見表 。 斜截面受剪承載力計算（1）復(fù)核截面尺寸 ， ?w/765/?? c0 ()fbh V????截面尺寸滿足要求。（2）確定是否按計算配置箍筋 t0 ()fbh????需按計算配置箍筋。表 框架梁的正截面配筋計算表層次截面 kNmM?s??smA實配鋼筋配筋率 (%)?A 2B16 支座 LB 2B18 AB 跨間 4B22 支座 2B16 BC 跨間 2B16 49 4B16 支座 LB 0 4B18 AB 跨間 9 3 2B22+2B25 支座 9 3B16 2BC 跨間 6 2B16 A7 4B16 支座 LB8 4B18 AB 跨間 2 7 4B25 支座 9 3B16 1 BC 跨間 6 2B16 （3） 只配箍筋的計算 (m/)65nAVfbh??????選用雙肢箍筋 ＝2，箍筋直徑 ， ，代入上式得：.().47???選取 max(0) ()s驗算最小配箍率： 50.%nAb????,滿足要求。sv,mintyv (%)f ???其余梁斜截面的配筋計算過程見表 。表 框架梁的斜截面配筋計算表層次截面 ? @280?lB 按構(gòu)造配 53 r 按構(gòu)造配A @2810?lB 52 r 按構(gòu)造配A @2810?lB 51 r 按構(gòu)造配 框架柱截面設(shè)計以 B 軸頂層柱為例進(jìn)行柱的配筋計算，為便于比較和閱讀，可將配筋計算過程列成表格。 軸壓比驗算頂層柱 ＝ kNmaxN軸壓比 ，滿足要?????求則 A 軸柱的軸壓比滿足要求。 51 截面尺寸復(fù)核取 ， kN05m406mh????因為 ，所以/6/?，(kN)???足要求。 正截面受彎承載力驗算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋。B 軸頂層柱 2b1c0b=.9N/??????從柱的內(nèi)力組合表可見， ，為大偏心受壓，選用 大 小的組合b?M項，最不利組合為：.4k231M?????? 柱的計算長度： ??amx205/?????????，取 ＝22c1 3..19N/?????1?因為 ，取 ＝??2?2 ?????????????????./m046Nfb????3 39。s () ? 5239。 1c0s39。39。ys(.5)NefbxhAa???32 ()(46)???????????按構(gòu)造配筋， 每側(cè)實配 2B20( ＝628 )。39。s,is,min2 垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算B 軸頂層柱 ＝ kNmaxN， 查表得0/???39。ucys9()fA??(3)m3N/68m? ?????? ?，滿足要求。???其余各軸各層柱的配筋計算見表 和表 。表 框架柱 A 柱的正截面配筋計算表柱類 A 柱柱位置 底層 二層 頂層選組 maxMmaxNmaxMmaxmaxN( )kN? (kN) ()l3770 3770 4125 4163 4163mbh?3504100()e 20 20 20 20 20i()e