【正文】 體計(jì)算見表 710。表 710 墻后土重計(jì)算表名稱 算式 重力（kN） 力臂 (m) 力矩(kNm)回填土 1 418 回填土 2 (4)18 揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)50合計(jì) 　 　 注：計(jì)算情況 2 分別指扶壁上部與扶壁間的土重。（3）側(cè)向土壓力墻后側(cè)向土壓力強(qiáng)度分布見圖 75，側(cè)向土壓力具體計(jì)算見表 711。圖 75 墻后側(cè)向土壓力分布圖 （單位 高程 m，其它 cm）表 711 側(cè)向土壓力計(jì)算表計(jì)算情況 算式 側(cè)向土壓力 E（kN） 力臂 (m) 力矩(kNm)完建期 6 2 墻體穩(wěn)定計(jì)算將墻體承受的上述荷載匯總計(jì)算結(jié)果列于表 712。表 712 擋土墻荷載匯總表荷載名稱 豎向力(kN) 水平力 ( kN) 力矩 (kNm)自重 　 土重 　 側(cè)向土壓力 　 合 計(jì) 表中：豎向力向下為正，以穩(wěn)定力矩為正?？够€(wěn)定安全系數(shù)計(jì)算：采用公式 ，查《水工建筑物》表 78][cKPWf???得 f=，則： []??揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)51故其抗滑穩(wěn)定滿足規(guī)范安全要求?；讐毫Σ痪鶆蛳禂?shù)計(jì)算 kN/m2maxin2 =870510MpBL??????kN/m2. ???????故擋土墻基底壓力均勻系數(shù)滿足規(guī)范安全要求。抗傾覆穩(wěn)定計(jì)算擋土墻的抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)按下式計(jì)算 HVMK??0式中： 為擋土墻抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)； 為對(duì)擋土墻基底前趾的抗傾覆力矩，0KVkNm； 為對(duì)擋土墻基底前趾的傾覆力矩，kNm。 HM?具體計(jì)算見表 713。表 713 抗傾穩(wěn)定計(jì)算表計(jì)算情況 　V?　HM?K0 ［ K0］ 結(jié)論完建期 滿足要求 最不利情況計(jì)算翼墻荷載分析和計(jì)算根據(jù)《水工擋土墻設(shè)計(jì)規(guī)范》(SL3792022)可知：其承受的主要荷載為：自重、其上土重、墻前前趾水重，墻后側(cè)向主動(dòng)土壓力、水壓力、揚(yáng)壓力等。具體受力圖如圖76。揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)52圖 76 孔口設(shè)計(jì)水位上游翼墻受力圖 （單位：高程 m；其它 cm）（1）自重計(jì)算同完建期（2）墻后填土重根據(jù)地質(zhì)資料墻后回填土采用粉砂土，墻后地下水位高程為 ，回填土頂高程為為 。墻后填土重量具體計(jì)算見表 714。表 714 墻后回填土重計(jì)算表墻后填土位置 　 算式 重力（kN） 力臂(m) 穩(wěn)定力矩(kNm)1 418 ▽～2 (4)18 1 420 ▽～2 (4)20 合計(jì) 　 　 　 注：計(jì)算情況 2 分別指扶壁上部與扶壁間的土重。（3）前趾水重經(jīng)計(jì)算前趾水重為 =。力臂為 ，力矩為 =。（4）墻底浮托力根據(jù)靜水力學(xué)原理，按照墻底高程和墻前水位確定墻底所承受浮托力強(qiáng)度分布，見圖 76。揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)53經(jīng)計(jì)算，浮托力大小為 =。力臂為 0m，力矩為 0kNm。（5）墻底滲透壓力因缺乏墻后地下水位資料，假定墻后水位高于墻前 ，墻底滲透壓力強(qiáng)度按直線分布，見圖 76。經(jīng)計(jì)算滲透壓力的大小為 =，力臂為 ，傾覆力矩為 =。（6）剩余水壓力剩余水壓力與墻前后的水位差有關(guān)，其大小分布按照靜水力學(xué)原理確定。經(jīng)計(jì)算，剩余水壓力為(4) =，力矩為(4) = kNm。（7）側(cè)向土壓力墻后側(cè)向土壓力強(qiáng)度分布見圖 76，側(cè)向土壓力具體計(jì)算見表 715。表 715 側(cè)向土壓力計(jì)算表墻后填土位置 算式 側(cè)向土壓力 EE2 （kN） 力臂(m) 力矩(kNm)▽～ 5 ▽～ (+) 合計(jì) 　 　 墻體穩(wěn)定計(jì)算將墻體承受的上述荷載匯總計(jì)算結(jié)果列于表 716。表 716 擋土墻荷載匯總表荷載名稱 豎向力 （kN） 水平力 kN） 力矩 kNm）自重 　 土重 　 前趾水重 　 浮托力 　 滲透壓力 　 剩余水壓力 　 側(cè)向土壓力 　 合 計(jì) 表中：豎向力向下為正，以順時(shí)針力矩為正。揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)54抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)計(jì)算，采用公式 ，查《水工建筑物》表 78][cKPWf???得 f=。 []??故其抗滑穩(wěn)定滿足規(guī)范安全要求?；讐毫Σ痪鶆蛳禂?shù)計(jì)算 kN/m2maxin2 =59510MpBL?????? kN/ ???????故擋土墻基底壓力均勻系數(shù)滿足規(guī)范安全要求。 上游翼墻結(jié)構(gòu)計(jì)算 立板的計(jì)算由《水工擋土墻規(guī)范》 ，立板的結(jié)構(gòu)計(jì)算是把立板劃分為上下兩部分，在離墻身和底板交線 以內(nèi)(L x 為扶壁凈距) 的立板按三邊固定一邊自由的雙向板計(jì)算，其余部分立板按連續(xù)單向板計(jì)算。立板下半部分計(jì)算（1）取上游第一級(jí)扶壁式翼墻計(jì)算，扶壁凈距 Lx=3m，則立板計(jì)算高度為，計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖 77。圖 77 三邊固定一邊自由的雙向板計(jì)算圖 揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)55（2）內(nèi)力計(jì)算由 SL1912022 規(guī)范中，側(cè)向土壓力荷載分項(xiàng)系數(shù) 。由于墻前水位最低時(shí)2G??為運(yùn)行期的最不利情況，故選擇完建期為計(jì)算控制情況。具體荷載計(jì)算見表 717。表 717 立板荷載匯總表（ x 以下）計(jì)算工況 荷 載 算 式 結(jié)果p1(kN/m2) 18 完建期p2(kN/m2) 18 將內(nèi)力分為兩塊：一部分為均布荷載 p=p1=，一部分為三角形荷載 p= p2－p 1==。具體彎矩計(jì)算見表 717。彎矩計(jì)算系數(shù)查《水工擋土墻規(guī)范》表 。表 717 彎矩計(jì)算表 （ 以下且 Lx/ Ly=）　 彎矩系數(shù) 荷載 p(kN/m2) Lx (m) 彎矩 M（kNm ）mx mx0 my my0 m0x 三角形荷載m0x0 mx mx0 my my0 m0x 均布荷載m0x0 注：①?gòu)澗赜?jì)算系數(shù)查《水工擋土墻規(guī)范》表 。②M=mp L 2x。（3）配筋計(jì)算采用 C25 混凝土，混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ，?揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)56，最小配筋率 ，本水工建筑物為 3 級(jí)，K=。短跨方向230/yfNm?%??截面的有效高度 ，長(zhǎng)跨方向截面的有效高度0756h??，具體配筋如表 718 所示。0746h?表 718 立板底部配筋計(jì)算表 彎矩 （kNm）αs=KM/fcbh02 ξ=1√12αsρ=ξfc/fy (%)ρmin (%)As=ρminbh0或 As=ρbh0 (mm2)鋼筋 實(shí)際As(mm2)Mx 975 φ16@180 1117Mx0 975 φ16@180 1117My 990 φ16@180 1117My0 990 φ16@180 1117M0x 975 φ16@180 1117M0x0 975 φ16@180 1117立板上半部分的計(jì)算（1）立板上部分高度為 ，選取單寬板條按連續(xù)梁計(jì)算，單寬板條取在 上 1m 處，計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖 78。圖 78 三跨連續(xù)梁計(jì)算圖 （單位：長(zhǎng)度 cm；高程 m）（2）內(nèi)力計(jì)算由 SL1912022 規(guī)范中，側(cè)向土壓力荷載分項(xiàng)系數(shù) 。易知完建期的荷載較2G??揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)57不利，故取完建期的荷載組合為控制情況，具體荷載計(jì)算見表 719。表 719 立板荷載匯總表（ x 以外）計(jì)算工況 荷 載 算 式 結(jié)果完建期 q(kN/m2) 18 控制截面彎矩列表 720 計(jì)算如下所示。表 720 控制截面彎矩計(jì)算表（ x 以外）彎矩 彎矩系數(shù) α1 q(kN/m2) L0（m） M（kNm ）M1 跨中彎矩M2 支座彎矩 MB 注：①?gòu)澗叵禂?shù) α1 查《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)》附錄 6。②M=α 1gL02+α1qL02。（3）配筋計(jì)算， 。具體配筋計(jì)算列表 721 計(jì)算如下。4am?07460hm??表 721 立板上部配筋計(jì)算表 彎矩（kNm）αs=KM/fcbh02 ξ=1√12αsρ=ξfc/fy (%)ρmin (%)As=ρminbh0 或 As=ρbh0 (mm2)鋼筋 實(shí)際As(mm2)M1 990 φ16@180 1117M2 990 φ16@180 1117MB 990 φ16@180 1117 扶壁板的計(jì)算扶壁部分可按固定在地板上的懸臂梁，按受彎構(gòu)件計(jì)算。扶壁與墻體為一共同作用的整體結(jié)構(gòu)。扶壁板的計(jì)算分為三個(gè)控制截面進(jìn)行計(jì)算，翼墻截面圖如圖 79 所示。揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)58圖 79 截面選擇圖 （單位：長(zhǎng)度 cm；高程 m）（1）計(jì)算截面如圖 710 所示。圖 710 各截面尺寸圖 （單位：長(zhǎng)度 cm；高程 m）（2）內(nèi)力計(jì)算由 SL1912022 規(guī)范中，側(cè)向土壓力荷載分項(xiàng)系數(shù) 。通過分析易知完建期2G??為最不利情況，具體內(nèi)力計(jì)算見表 722。表 722 扶壁各截面內(nèi)力計(jì)算表 計(jì)算工況 荷 載 算 式 計(jì)算結(jié)果 （kN） P 至該截面的 距離 L(m) 彎矩 Ms （kNm）截面 11 以上P 18 截面 22 以上P 18 完建期截面 33 以上P 18 （3）配筋計(jì)算采用 C25 混凝土，混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ；采用 HRB335 鋼筋，?強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ，最小配筋率 ，截面按 T 型截面計(jì)算。20/yfNm?%50in?揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)59采用雙筋截面， ， ， ， ，70am?39。70fhmbf34039。?b40?， ，顯然都為第一類 T 型截面。??由《擋土墻設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄 C： MPL10secgyKAfh???其中： 為任意截面以上水平荷載的合力作用點(diǎn)至該截面的距離； 為抗彎鋼筋面積；L gA為扶壁斜面與垂直面的夾角； 為抗彎鋼筋面積； 為受彎破壞時(shí)內(nèi)力偶臂計(jì)算系?g1?數(shù)，可近似取 。具體計(jì)算見表 723。表 723 扶壁配筋計(jì)算表 截面 彎矩設(shè)計(jì)值Ms（kNm） a (mm) h0 (mm) Ag (mm2) ρminbh0 鋼筋實(shí)際 As(mm2)11 70 4130 3304 7φ25 343622 70 7φ25 343633 40 4φ25 1964 底板的計(jì)算底板分前趾和外底板，在底板上作用有地基承載力，地下水浮托力，滲透壓力，地板上的水重，填土重和自重，將上述各力疊加可得作用在底板上的分布圖形如圖 711。后底板的計(jì)算因?yàn)楹蟮装鍖挾扰c扶壁凈距的比值為 ，則自立板起至底板末端按三邊固定一邊自由的雙向板計(jì)算。由圖 711 看出，后底板的最不利情況為低水位時(shí)，對(duì)應(yīng)的水位組合：閘上水位 ；閘下水位 。計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖 712。揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)60(a)完建期 (b)低水位期圖 711 翼墻底板荷載分布圖 （單位：cm）圖 712 后底板三邊固定一邊自由簡(jiǎn)圖 （單位：cm）（1）內(nèi)力計(jì)算荷載分項(xiàng)系數(shù) ， ， ， ， 具體荷載計(jì)?自 重?水 重??地 基?浮???滲算見表 724。揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)61表 724 底板荷載匯總表計(jì)算工況 荷 載 算 式 計(jì)算結(jié)果p1(kN/m2) +） 低水位期p2(kN/m2) +） 一部分為均布荷載 p=p2=，一部分為三角形荷載 p= p1－p 2=。具體彎矩計(jì)算見表 725。表 725 后底板彎矩計(jì)算表 （Ly/ Lx= ）　 彎矩系數(shù) 荷載 p(kN/m2) Lx（m） 設(shè)計(jì)彎矩 Ms（kNm）mx mx0 my my0 m0x 三角形荷載m0x0 mx mx0 my my0 m0x 均布荷載m0x0 （3）配筋計(jì)算采用 C25 混凝土，混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ，?，最小配筋率 。短跨方向截面的有效高度20/yfN?%?，長(zhǎng)跨方向截面的有效高度 。具體配筋計(jì)756h? 07460h??算見表 726。揚(yáng)州大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)62表 726 后底板配筋計(jì)算表設(shè)計(jì)彎矩 Ms （kNm）αs=KM/fcbh02 ξ=1√12αsρ=ξfc/f