【正文】 0%屋面活載，縱、橫梁自重，半層柱自重，半層墻體自重其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載，50%樓面活載，縱、橫梁自重，樓面上下各半層柱及墻體自重=( KN/m2 + )+(2+)+ 6GKN/m（28+10 6m）+ （8+106m+4） KN/m+6+ m26+ [27+m27+（ 6+212m+2）]=10135KN=( KN/m2 + ) (76m+2+6m)+ G中7（+ KN/ ）+ KN/m（28+10 6m）+（8 +106m+4） KN/m+6+26+[27+27+（ 6+212m+2）]=14528KN=( KN/m2 + ) (76m+2+6m)+ 1G7（+ KN/ ）+ KN/m（28+10 6m）+（8 +106m+4） 河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文23KN/m+6+ m26+ m[2??7+27+（6+212m+2 ）]=14886KN建筑物總重力荷載代表值 ΣG 為：ΣG=10135KN+14528 KN 4+14886 KN =83133 kN質(zhì)點重力荷載見圖 ：圖 各質(zhì)點重力荷載代表值豎向荷載統(tǒng)計如圖 ：河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文24 圖 豎向荷載總圖河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文254. 框架側(cè)移剛度計算. 橫向框架 D 值計算2—6 層 D 值的計算：表 橫向 2～6 層 D 值的計算構(gòu)件名 ?kcbi2?kc???21hic??根數(shù)A ? 31705 8C (.59).422?? 44907 8D .? 39280 8E .? 23373 8=1114120 KN/m?橫向底層 D 值的計算：表 橫向底層 D 值的計算構(gòu)件名 ?kcbi2?kc??2?21hic??根數(shù)A ? 31705 8C (.59).422?? 44907 8D .? 39280 8E .? 23373 8=1184824 KN/m?豎向不規(guī)則驗算： ，則建筑豎向為規(guī)則的。?下 層下 層河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文265. 橫向水平荷載作用. 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算. 結(jié)構(gòu)的自震周期結(jié)構(gòu)的基本自振周期采用經(jīng)驗公式：T1= 3B?= 3?= 其中 H —結(jié)構(gòu)總高度 B —結(jié)構(gòu)寬度 設(shè)防烈度為 7 度，水平地震影響系數(shù)最大值 max?=，由近震情況下的設(shè)計地震分組和Ⅱ類建筑場地條件，得到特征周期 gT=, g〈T ，考慮頂部附加水平力，????。地震影響系數(shù)????????=???????=. 水平地震作用及樓層地震剪力計算本工程中結(jié)構(gòu)不超過 40m,質(zhì)量和剛度沿度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按式 FEK=α 1Geq 計算 。FEK=α 1Gep=83133=4169KN各質(zhì)點的水平地震作用按下式計算 Fi= 1iSijH??()EKnF??各樓層地震 剪力按下式計算 Vi=∑F k具體計算結(jié)果見表 ：河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文27表 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算層次 /iHm/IGKN/IHm???41jiHG/iFKN/iV6 10135 203713 1077 10775 14528 244070 1017 20944 14528 196128 817 29113 14528 148186 617 35282 14528 100243 418 39461 14886 53590945930223 4169各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖 b. 層間剪力分布圖 水平地震作用及剪力分布河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文28. 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移 Δμ i 和頂點位移 μ i 分別按式：（Δμ） i=Vi/ 和 μ (Δμ) k 計算??sjD1?nk1計算過程見表 ，表中還計算了各層的層間彈性位移角 =Δμ i/hie?表 橫向水平地震作用下的位移驗算層次 /iVKN(/)im/iu?/ihmieuh???6 1077 1114120 1/305 2094 1114120 74 2911 1114120 /23 3528 1114120 1032 3946 1114120 /941 4169 1184824 由上表可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第 2 層，其值為 1/940＜1/550 滿足式Δμe≤[ θe]h 的要求，其中[Δμ/h]=1/550 由表查得。. 水平地震作用下框架內(nèi)力計算第 i 層第 m 柱所分配的剪力為：Vim = 計算，各柱反彎點高度比 y 按式1imiSjDV??y=y0+y1+y2+y3 確定，框架柱反彎點高度計算見表 .河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文29表 框架柱反彎點位置層號 h/m 軸號 K0y12y3y/hmA 0 0 0 C 0 0 0 D 0 0 0 6 E 0 0 0 A 0 0 0 C 0 0 0 D 0 0 0 5 E 0 0 0 A 0 0 0 C 0 0 0 D 0 0 0 4 E 0 0 0 A 0 0 0 C 0 0 0 D 0 0 0 3 E 0 0 0 A 0 0 C 0 0 0 D 0 0 0 2 E 0 0 A 0 0 0 3C 0 0 0 D 0 0 0 4 E 0 0 河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文30框架各柱的桿端彎矩，梁端彎矩按下式計算，計算過程如表 、 所示柱端彎矩 ??hy??1VMimc上 yhimcVM?下中柱處的梁 )(1jcrjcbllbi上下 ? )(1jcrjcblrbMi上下 ?邊柱處的梁 jcjb上下總 ??1j 表 地震荷載作用下 A、E 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層次 iVimD?軸號 im/iimD?iVyh/m cM上 c下 c總A 31705 6 1077 1114120E 23373 A 31705 5 2094 1114120E 23373 A 31705 4 2911 1114120E 23373 A 31705 3 3528 1114120E 23373 A 31705 2 3946 1114120E 23373 A 35525 3 1 4169 1184824E 30973 河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文31表 地震荷載作用下 D、E 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層次 iVimD?軸號 im/iim?iVyh/m cM上 c下 c左 cM右C 44907 6 1077 1114120D 39280 C 44907 5 2094 1114120D 39280 C 44907 4 2911 1114120D 39280 C 44907 3 3528 1114120D 39280 C 44907 2 3946 1114120D 39280 C 42217 1 4169 1184824D 39388 表 地震作用下框架梁端剪力及框架柱軸力梁端剪力/KN 柱軸力 /KN層次AC 跨 CD 跨 DE 跨 A 軸 C 軸 D 軸 E 軸6 5 4 3 2 1 注：1）柱軸力中的負(fù)號表示拉力。當(dāng)為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩柱為壓力。 2）表中 M 量綱為 ，V 量綱為 kN，N 量綱為 kN, l 量綱為 m。水平地震作用下框架的彎矩圖、剪力與軸力圖見圖 、.河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文32圖 地震作用下框架彎矩圖 圖 地震作用下框架剪力、軸力圖河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文33. 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算. 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： ω k=β zμ sμ zω 0（h i+hj）B/2 基本風(fēng)壓 ω 0= KN/ 2m μ z —風(fēng)壓高度變化系數(shù) μ s —風(fēng)荷載體型系數(shù),μ s =+= β z —風(fēng)振系數(shù), 房屋高度未超過 30 m,且不是大跨度與高聳建筑，β z = hi —下層柱高 hj —上層柱高，對頂層為女兒墻高度的 2 倍，為 2m B —迎風(fēng)面寬度，表 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值離地高度 zusz?ihj0?/kKN 1 1 1 1 1 1 . 風(fēng)荷載作用下的位移驗算水平風(fēng)荷載作用下框架的層間側(cè)移按下式計算：Δμ j=Vj/ ?ijDVj —j 層總剪力 —第 j 層所有柱的抗側(cè)剛度之和ijΔμj —j 層層間剪力j 層側(cè)移 ??j1jju?頂點側(cè)移 n1jj河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文34表 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移驗算層次 /kKN?/jV(/)DKNm?/ju?jeuh???6 1114120 1/505 1114120 234 1114120 /63 1114120 102 1114120 /31 1184824 2層間最大側(cè)移 1/103000﹤1/550 滿足。. 風(fēng)荷載內(nèi)力計算框架各柱的桿端彎矩，梁端彎矩按下式計算，計算過程如表 、 所示柱端彎矩： ??hy??1VMimc上 yhimcVM?下中柱處的梁： )(jcrjbllbi上下 ? )(1jcrjcblrbMi上下 ?邊柱處的梁： jcj 上下總 1j 表 風(fēng)荷載作用下 A、E 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層次 iVimD?軸號 im/iimD?iVyh/m c上 c下 c總A 31705 6 1114120E 23373 A 31705 5 1114120E 23373 0..49A 31705 4 1114120E 23373 A 31705 3 1114120E 23373 A 31705 2 1114120E 23373 河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文35A 35525 3 1 1184824E 30973 表 風(fēng)荷載作用下 D、E 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層次 iVimD?軸號 im/iim?iVyh/m cM上 c下 c左 cM右C 44907 6 1114120D 39280 C 44907 5 1114120D 39280 C 44907 4 1114120D 39280 C 44907 3 1114120D 39280 C 44907 2 1114120D 39280 C 42217 1 1184824D 39388 表 風(fēng)荷載作用下框架梁端剪力及框架柱軸力梁端剪力/KN 柱軸力 /KN層次AC 跨 CD 跨 DE 跨 A 軸 C 軸 D 軸 E 軸6 5 4 3 2 1 注：1）柱軸力中的負(fù)號表示拉力。當(dāng)為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩柱為壓力。 2）表中 M 量綱為 ，V 量綱為 kN，N 量綱為 kN, l 量綱為 m。河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文36水平地震作用下框架的彎矩圖、剪力與軸力圖見圖 、.圖 風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖 圖 風(fēng)荷載作用下框架剪力、軸力圖河北科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文376. 豎向荷載作用下框架內(nèi)力計算. 橫向框架內(nèi)力計算. 豎向荷載作