【導(dǎo)讀】底板**（高）；基礎(chǔ)SJ-C-301底板**（高）。以上均屬于大體積砼基礎(chǔ)。其它基礎(chǔ)均為一般性基礎(chǔ)。由于此部分基礎(chǔ)一次連續(xù)澆筑量較大，對支模澆筑以及養(yǎng)護全過程的要求較。特殊的保證措施進行控制，將砼中大量水化熱產(chǎn)生溫差而造成的裂縫降到最低。本方案重點對大體積砼。對于本裝置其它一般性基礎(chǔ)可按常規(guī)法施工，本方案也可參考使用。基礎(chǔ)模板支撐與加固；檢合格后，報總包、監(jiān)理驗收確認合格后方可進行下道工序施工。對參與施工的人員進行《神華本質(zhì)安全體系文件》有關(guān)規(guī)定學(xué)習(xí)培訓(xùn),并組織落實。充分配備各工種人員，特種作業(yè)人員，必須持證上崗。允許偏差范圍內(nèi)，并經(jīng)總包、監(jiān)理、業(yè)主確認無誤后，利用基準(zhǔn)點準(zhǔn)確放出聚合凈化單元對角。鋼管維護好，每周定期檢查臨時水準(zhǔn)點的精確程度。槽，驗槽合格后才能進行墊層混凝土的施工。部投影到混凝土墊層上，并彈好墨線做好位置標(biāo)識工作。基礎(chǔ)定位放線完成并自檢后，請相關(guān)單位進行復(fù)測，復(fù)測合格后方能進行鋼筋的安裝工作。

　　

【正文】 分別為 、 、 、 、 ε y0=10 5 30d收縮當(dāng)量溫差：Δ T1=εy t/a 式中： a― 砼的線膨脹系數(shù)，取 105/℃ 則Δ T1=10 5/105=℃ 綜合溫差： T=T0+2/3Tn+Δ T1Th T0:混凝土的澆筑入模溫度， 10月份本地的平均氣溫為 15℃ T（ n） ：混凝土的絕熱溫升值 Th：當(dāng)年平均氣溫，本地取 ℃ 則 T=15+ 2/3+=℃ ： E（ t） =E（ ） E：混凝土的 彈性模量 ， C30砼時為 310 4 按最終 彈性模量考慮 E=310 4N/mm2 σ =E(τ)aTS(τ)R/(1 vc) 式中： vc― 砼的泊松比，取 a:混凝土的線膨脹系數(shù)，取 105 S(τ)― 砼徐變影響的松弛系數(shù)，本工程取 R:混凝土的外約束系數(shù)，本工程取 則σ =310 4 110 5 (1 )=.ft=： K=[σ]/σ≥ K= 由計算可以看出基礎(chǔ)將出現(xiàn)裂縫，因此，在此期間砼表面應(yīng)采取養(yǎng)護和保溫措施，使養(yǎng)護溫度加大神華新疆項目 45 萬噸 /年聚丙烯 裝置 大體積砼 施工方案 中石化第五建設(shè)有限公司 17 / 20 （即 Th加大），綜合溫差 T減小，使計算的σ ft=，則可控制裂縫的出現(xiàn) 。 三、下面分別驗算 3d、 5d、 7d、 15d、 20d、 28d的溫度收縮應(yīng)力及安全度。 1. 砼各齡期絕熱溫升： Tn= Tn=（ WQ/CP） (1 emt) T3=（ 380 377/ 2400） (1 *3)= =℃ T5=（ 380 377/ 2400） (1 *5)= =℃ T7=（ 380 377/ 2400） (1 *7)= =℃ T15=（ 380 377/ 2400） (1 *15)= =℃ T20=（ 380 377/ 2400） (1 *20)= =℃ T28=（ 380 377/ 2400） (1 *28)= =℃ ：ε y0=εy 0 ( ) M1M2??Mn 式中：ε y0― 砼在校準(zhǔn)狀態(tài)下的最終收縮值，取 10 4/℃ τ―從砼澆筑到計算時的天數(shù) M1??Mn― 各種修正系數(shù)（由《砼計算手冊》表 1113知 M1M10） 分別為 、 、 、 、 ε y3=10 5 ε y5=10 5 ε y7=10 5 ε y15=10 5 ε y20=10 5 ε y28=10 5 ：Δ T1=εy 0/a 式中： a― 砼的線膨脹系數(shù)，取 105/℃ 則Δ T3=10 5/105=℃ Δ T5=10 5/105=℃ Δ T7=10 5/105=℃ Δ T15=10 5/105=℃ Δ T20=10 5/105=℃ Δ T28=10 5/105=℃ 綜合溫差： T=T0+2/3T（ t） +Δ T1Th T0:混凝土的澆筑入模溫度 神華新疆項目 45 萬噸 /年聚丙烯 裝置 大體積砼 施工方案 中石化第五建設(shè)有限公司 18 / 20 T（ t） ：混凝土的絕熱溫升值 Th：當(dāng)年平均氣溫，本地取 ℃ 則 T3=15+ 2/3+=℃ T5=15+ 2/3+=℃ T7=15+ 2/3+=℃ T15=15+ 2/3+=℃ T20=15+ 2/3+=℃ T28=15+ 2/3+=℃ ： E（ τ ） =E（ ） E：混凝土的最終 彈性模量 ， C30砼時為 310 4 E3=310 4 (3 )=310 4 =10 5 E5=310 4 ( 5)=310 4 =10 5 E7=310 4 ( 7)=310 4 =10 5 E15=310 4 ( 15)=310 4 =10 5 E20=310 4 ( 20)=310 4 =10 5 E28=310 4 ( 28)=310 4 =10 5 σ =E(τ)aTS(τ)R/(1 vc)及抗裂安全度 式中： vc― 砼的泊松比，取 a:混凝土的線膨脹系數(shù)，取 105 S(τ)― 砼徐變影響的松弛系數(shù)， R:混凝土的外約束系數(shù)，本工程取 3d 的拉應(yīng)力： σ 3=10 4 110 5 (1 )=ft=抗裂安全度： K=[σ]/σ≥ K= 5d 的拉應(yīng)力： σ 5=10 4 110 5 (1 )=ft=抗裂安全度： K=[σ]/σ≥ K= 7d 的拉應(yīng)力 ： 神華新疆項目 45 萬噸 /年聚丙烯 裝置 大體積砼 施工方案 中石化第五建設(shè)有限公司 19 / 20 σ 7=10 4 110 5 (1 )=ft=抗裂安全度： K=[σ]/σ≥ K= 15d的拉應(yīng)力 ： σ 15=10 4 110 5 (1 )=ft=抗裂安全度： K=[σ]/σ≥ K= 20d的拉應(yīng)力： σ 20=10 4 110 5 (1 )=ft=抗裂安全度： K=[σ]/σ≥ K= 28d的拉應(yīng)力： σ 28=10 4 110 5 (1 )=ft=的抗裂安全度： K=[σ]/σ≥ K= 由上面計算可以看出，基礎(chǔ)在澆筑后產(chǎn)生裂縫，主要由于普通硅酸鹽水泥的水化熱太高，砼標(biāo)號較高（大體積砼的強度等級 宜 在 C25以下）使水泥用量較大，因此應(yīng) 在養(yǎng)護過程 中對混凝土澆筑塊體的里外溫差和降溫速度進行監(jiān)測。 注： 參考資料： 1.《塊體基礎(chǔ)大體積混凝土施工技術(shù)規(guī)程》 YBJ22491 2.《建筑工程計算手冊》 （ 2） :混凝土澆筑所需泵車和攪拌罐車的計算： （ 1）混凝土泵的實際平均輸出量 Q1= 式中 Q1－每臺混凝土泵的實際平均輸出量（ m3/h） QMAX－每臺混凝土泵的最大輸出量（ m3/h），取 60m3/h α 1－配管條件系數(shù)，取 η－作業(yè)效率，取 Q1= ＝ 60 ＝ m3/h （ 2）施工現(xiàn)場設(shè)置 1臺混凝土泵車，則 1臺混凝土泵車的實際平均輸出量 ： Qx＝ Q1＝ m3/h 神華新疆項目 45 萬噸 /年聚丙烯 裝置 大體積砼 施工方案 中石化第五建設(shè)有限公司 20 / 20 （ 3）由 (2)可知 ,要求混凝土攪拌站生產(chǎn)供應(yīng)能力不能低于 Qg＝ 40 m3/h,否則無法滿足施工 . （ 4）凝土泵車所需配備的混凝土攪拌車臺數(shù) : 經(jīng)過了解得知 :砼攪拌站到施工現(xiàn)場往返距離約為 20km,其中施工廠區(qū)內(nèi)往返距離 6KM,平均車速15km/h,廠區(qū)外往返距離為 14KM,平均車速 50KM/小時 .綜合計算得每臺攪拌罐車的往返所用時間為。 N1=Q1/60V1(60L1/S0+T1) 式中 N1－每臺混凝土泵車所需混凝土攪拌車臺數(shù)（臺） Q1－每臺混凝土泵車的實際輸出量（ m3/h） V1－每臺混凝土攪拌車容量（ m3） S0－混凝土攪拌車平均行駛速度（ km/h） L1－混凝土攪拌車往返距離（ km） T1－每臺混凝土攪拌車總計停歇時間 N1=Q1/60V1(60L1/S0+T1)＝ 8（ 60 +15）＝ =5臺 由計算可知 ,本次澆筑 2臺 泵車共需要配備 5臺 (再配 2臺備用 )混凝土攪拌車供應(yīng)混凝土。