課程設(shè)計報告書電力系統(tǒng)穩(wěn)定計算-資料下載頁
2025-08-02 22:10本頁面
【正文】 行程序后得搖擺曲線如下，功角逐漸穩(wěn)定，可知發(fā)電機暫態(tài)穩(wěn)定。故障2：L24單回路中點處發(fā)生單相接地短路1）參數(shù)的求取慣性時間常數(shù)TJN=15，歸算到全網(wǎng)后TJ=TJNSGNSB=15*=，三臺機組等效為一臺機組后，TJΣ=*3=穩(wěn)定運行時Z12=+=∠176。，輸入阻抗Z11=+=∠此時PE39。=+(δ+)當(dāng)線路L24中點發(fā)生單回路單相接地短路時Z12=+=∠，輸入阻抗Z11=+=∠88此時PE39。=+()當(dāng)線路L24故障切除后Z12=+=∠，輸入阻抗Z11=+=∠此時PE39。=+()當(dāng)重合閘后，由于永久性故障，功率特性為PE39。=+()重合于永久性故障，再次切除后，功率特性為PE39。=+()2）計算程序計算代碼如下：function [x]=f2(w0,tc)options=odeset。x0=[*pi/180。w0]。a=。b=。c=*pi/180。[t1,x1]=ode45(39。temp39。,[0,tc],x0,options,a,b,c)。x02= x1 (end,:)39。a=。b=。c=*pi/180。 [t2,x2]=ode45(39。temp39。,[tc,],x02,options,a,b,c)。 x03=x2(end,:)39。a=。b=。c=*pi/180。[t3,x3]=ode45(39。temp39。,[,],x03,options,a,b,c)。x04=x3(end,:)39。a=。b=。c=*pi/180。 [t4,x4]=ode45(39。temp39。,[,30],x04,options,a,b,c)。t=[t1。t2。t3。t4]。x=[x1。x2。x3。x4]。plot(t,x(:,1),39。r39。,t,x(:,2),39。b39。)運行程序后得搖擺曲線如下，功角逐漸穩(wěn)定，可知發(fā)電機暫態(tài)穩(wěn)定。 采用powerworld仿真軟件進行短路計算 短路參數(shù)計算及標(biāo)幺化,H=。三臺機組等效為一臺機組后, 對線路及發(fā)電機進行短路參數(shù)設(shè)置線路零序參數(shù)設(shè)置如圖：模型中發(fā)電機皆采用二階模型，平衡節(jié)點無窮大容量發(fā)電機采用GENPWTwoAxi模型，H值取300。短路參數(shù)設(shè)置如圖： 發(fā)電機三臺機組則定義為經(jīng)典二階模型GENCLS。參數(shù)設(shè)置如圖：。（1） 2，4母線中回路中點1s發(fā)生三相短路故障，搖擺曲線如圖：此時系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定。用二分法逐步求解極限切除時間。： tc= 搖擺曲線此時系統(tǒng)失去穩(wěn)定。： tc=此時系統(tǒng)仍然暫態(tài)穩(wěn)定。超過此時間切除故障，系統(tǒng)將失去穩(wěn)定。（2）1s時單相接地短路。因重合于永久性故障，故障設(shè)置如圖所示：得出搖擺曲線如圖：發(fā)電機采用三階模型GENTRA模型，具體參數(shù)設(shè)置如圖所示：勵磁系統(tǒng)設(shè)為BPA_EA，具體參數(shù)設(shè)置如圖：（1） 2，4母線中回路中點1s發(fā)生三相短路故障，所得搖擺曲線如圖：初始功角為48。此時系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定。，（2）1s時單相接地短路。因重合于永久性故障，故障設(shè)置如圖所示：經(jīng)求解，搖擺曲線如圖所示：。此時系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定。，和三階模型時極限切除時間的對比當(dāng)2，4線路中點發(fā)生三相短路時，發(fā)電機采用不同階模型的極限切除時間為：二階 三階 差距較小 TJ對穩(wěn)定計算結(jié)果的影響慣性時間常數(shù)TJ是反映發(fā)電機轉(zhuǎn)子機械慣性的重要參數(shù)，由TJ的定義可知，它是轉(zhuǎn)子在額定轉(zhuǎn)速下的動能的兩倍除以基準(zhǔn)功率。從理論上說，增大TJ可以減少發(fā)電機受到擾動后轉(zhuǎn)子相對動能的變化量，即有利于提高暫態(tài)穩(wěn)定。下面通過powerworld軟件來分析TJ對極限切除時間的影響。選取故障方式為2，4節(jié)點中點發(fā)生三相對稱短路。發(fā)電機采用三階模型。TJ的值取為15 20 25 30 35。分析極限切除時間的變化。TJ1520253035tc根據(jù)表中數(shù)據(jù)可以直接觀測到，隨著TJ的增大，極限切除時間也在不斷增大。由此可以得出結(jié)論，增大TJ可以減少發(fā)電機受到擾動后轉(zhuǎn)子相對動能的變化量，即有利于提高暫態(tài)穩(wěn)定。勵磁環(huán)節(jié)如圖所示： 定性分析勵磁參數(shù)的變化對系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定的影響。發(fā)電機采用三階模型，故障方式為2，4節(jié)點間中點發(fā)生三相對稱短路。采用控制變量法分析勵磁參數(shù)的變化對系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定的影響。 勵磁系統(tǒng)參數(shù)TRKATATEKESEKFTF勵磁參數(shù)初值02510參數(shù)變化趨勢增大增大增大增大增大增大增大增大極限切除角tc減小不變減小減小增大減小不變不變，即減小TR、減小TA、減小TE，增大KE，減小SE有利于改善系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定。45 / 45
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