【正文】 程變化引起的附加壓力損失可以忽略不計。所以最后進入三相分離器實際壓力為： 滿足三相分離器的進站壓力。 三相分離器到緩沖罐管線計算與選取。從5臺三相分離器中分離出的含水原油的質(zhì)量流量為 此時的密度為 流量為 取經(jīng)濟流速為，則管徑 考慮到壓降限制，故選擇管徑大一些的鋼管，根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》表811初選，公稱直徑DN=350mm的無縫鋼管。 則混合物的實際流速為由于溫度變化對體積流量的影響不大，則認(rèn)為加熱爐進口流速相同，故可用允許管線壓降校核所有管徑。三相分離器出口原油含水率為40%計算，L=250，t=55℃。由《油氣集輸》P204式（53），Guth公式式中 ——原油的粘度，； ——溫度條件相同時原油粘度，； ——含水體積分?jǐn)?shù)。 運動粘度 雷諾數(shù)所以，流體處于層流區(qū)。根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》知，此時摩阻系數(shù)為 此段管路上的閥件見表342表342 管路閥件名 稱數(shù)量Ld/d當(dāng) 量 長 度總計(m)90彎頭 430430閘 閥618618轉(zhuǎn)彎三通123123所以此段關(guān)系的當(dāng)量長度為該段管路的沿程摩阻損失由達西公式得 緩沖罐到中間增壓泵到電脫水器間的管線計算與選取，故要在中間設(shè)置增壓泵，緩沖罐頂部設(shè)有抽氣裝置。在此段含水原油的含水率按40%計算。從緩沖罐到中間增壓泵取流體的經(jīng)濟流速v=，管長L=210m。，則管徑考慮到降低壓降，故選擇管徑大一些的鋼管，根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》P697表811初選7mm，公稱直徑DN=350mm的無縫鋼管。 則混合物的實際流速為：此段的操作條件與三相分離器到緩沖罐間的操作條件相近，故油水混合物的物性參數(shù)值與其一致?；旌衔锏钠骄芏? 運動粘度 雷諾數(shù) 所以，流體處于層流區(qū)，根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》知，此時摩阻系數(shù)為 此段管路上的閥組見表343（A）表343（A） 管路閥件名 稱數(shù)量Ld/d當(dāng) 量 長 度總計(m)90彎頭 130130過濾器41004100流量計445445閘 閥518518轉(zhuǎn)彎三通223223注：表中過濾器安裝在泵入口油品在該段管道的摩阻損失為 從增壓泵到電脫水器由于流體經(jīng)增壓泵后，粘度、密度等變化不大，故所有物性同上，油水混合物的物性計算（操作溫度55℃）。取管長L=260m?；旌衔锏钠骄芏? 運動粘度 取流體的經(jīng)濟流速，則管徑 考慮到壓降限制，故選擇管徑大一些的鋼管，根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》表811初選，公稱直徑DN=350mm的無縫鋼管。 則混合物的實際流速為 雷諾數(shù) 所以，流體處于層流區(qū)，根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》知，此時摩阻系數(shù)為 此段管路上的閥組見表343（B）表343（B） 管路閥件名 稱數(shù)量Ld/d當(dāng) 量 長 度總計(m)90彎頭 330130流量計645645閘 閥618618轉(zhuǎn)彎三通545545油品在該段管道的摩阻損失為 緩沖罐與電脫水之間的高差為零。所以，從緩沖罐中間增壓泵電脫水器管路上的摩阻損失為 電脫水器到加熱爐之間管線的計算與選取從電脫水器出來的原油含水率＜％，（%計算），t =55℃。此條件下。取此間管長。此時油品的密度：由Guth公式計算出其粘度 運動粘度 原油體積流量污水體積流量總流量取經(jīng)濟流速，則管徑為根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》表811初選，公稱直徑DN=300mm的無縫鋼管。則實際流速為雷諾數(shù)所以，流體處于層流區(qū)。根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》知，此時摩阻系數(shù)為 此段管路上的閥組見表344表344 管路閥件名 稱數(shù)量Ld/d當(dāng) 量 長 度總計(m)90彎頭 330130閘 閥318318轉(zhuǎn)彎三通223223油品在該段管路的摩阻損失為：從加熱爐出來的原油溫度為60℃由于流體經(jīng)過加熱爐后，粘度、密度等都有變化，故凈化油的物性按照60℃計算。原油穩(wěn)定塔頂部設(shè)有抽氣裝置，利用壓縮機將頂部的氣體抽走，以防止原油的倒吸。取此間管段長L=740m。原油此條件下的物性，由表22知，動力粘度， 密度 ，運動粘度油品在該條件下的密度為 由Guth公式計算出其粘度 運動粘度 原油體積流量污水體積流量總流量取經(jīng)濟流速，則管徑根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》表811選3257mm，公稱直徑DN=300mm的無縫鋼管。則混合物的實際流速為雷諾數(shù) 因為所以，流體處于過渡區(qū)，可按紊流光滑區(qū)近似計算根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》知，此時摩阻系數(shù)為 此段管路上的閥組見表345.表345 管路閥件名 稱數(shù)量Ld/d當(dāng) 量 長 度總計(m)90176。彎頭330330閘 閥218318轉(zhuǎn)彎三通223223油品在該段管路的摩阻損失為：從原油穩(wěn)定塔到凈化罐之間的原油物性與加熱爐到穩(wěn)定塔間的物性相同。所以此段亦選，公稱直徑DN=300mm的無縫鋼管。溫度ｔ= 60℃，取管線長度。此段管路上的閥組見表346表346 管路閥件名 稱數(shù)量Ld/d當(dāng) 量 長 度總計(m)90176。彎頭230230閘 閥418418轉(zhuǎn)彎三通245245油品在該段管路的摩阻損失為凈化油管的儲存溫度為45℃～50℃，現(xiàn)取低按t=45℃計算。管線長度。原油體積流量取經(jīng)濟流速 則管徑根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》表811初選3257mm，公稱直徑DN=300mm的無縫鋼管。則混合物的實際流速為雷諾數(shù) 因為Re＜2000流體處于層流區(qū)。根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》知，此時摩阻系數(shù)為 此段管路上的閥組見表347表347 管路閥件名 稱數(shù)量Ld/d當(dāng) 量 長 度總計(m)90176。彎頭830830閘 閥218218通過三通218218流量計245245轉(zhuǎn)彎三通11361136140140油品在該段管路的摩阻損失為流量：，管線長度：， 溫度 t=60℃根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》表811初選3257mm,公稱直徑DN=300mm的無縫鋼管?；旌衔锏膶嶋H流速為雷諾數(shù) 因為所以，流體處于過渡區(qū)，可按紊流光滑區(qū)近似計算根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》知，此時摩阻系數(shù)為 此段管路上的閥組見表348表348 管路閥件名 稱數(shù)量Ld/d當(dāng) 量 長 度總計(m)90176。彎頭530530閘 閥318318轉(zhuǎn)彎三通11361136過濾器11001100流量計345345油品在該段管路的摩阻損失為從緩沖罐到事故罐之間的管線停電時，從緩沖罐出來的油品直接進入事故罐。取流體的經(jīng)濟流速v=，管長L=210m。，則管徑考慮到降低壓降，故選擇管徑大一些的鋼管，根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》P697表811初選7mm，公稱直徑DN=350mm的無縫鋼管。 則混合物的實際流速為：混合物的平均密度 運動粘度 雷諾數(shù) 所以，流體處于層流區(qū)，根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》知，此時摩阻系數(shù)為 此段管路上的閥組見表349（A）表349（A） 管路閥件名 稱數(shù)量Ld/d當(dāng) 量 長 度總計(m)90176。彎頭430430過濾器21002100流量計245245閘 閥118118轉(zhuǎn)彎三通223223油品在該段管道的摩阻損失為 從事故罐到加熱爐之間的管線。事故罐里的油品含水率為40%。流入溫度為t=55℃，原油的凝固點為t=28℃，所以要盡快的將原油流入正常的流程，否則就會凝固?，F(xiàn)取抽出溫度為原油凝固點的溫度t=28℃（最壞情況）來計算，在24小時內(nèi)抽完，則密度 動力粘度 由《油氣集輸》P204式（53）Guth公式計算混合物的粘度式中 ——原油的粘度，； ——溫度條件相同時原油粘度，； ——含水體積分?jǐn)?shù)。 混合密度 運動粘度 流量取經(jīng)濟流速，則管徑根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》P697表811初選，公稱直徑DN=400mm的無縫鋼管。則混合物的實際流速雷諾數(shù)所以，流體處于層流區(qū)。根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》知，此時摩阻系數(shù)為 此段管路上的閥件見表349（B）表349（B） 管路閥件名 稱數(shù)量Ld/d當(dāng) 量 長 度總計(m)90176。彎頭830830流量計245245閘 閥118118轉(zhuǎn)彎三通223223所以此段的當(dāng)量長度為該段管路的沿程摩阻損失由達西公式得 三相分離器污水管線三相分離器之前管道里含水流量為三相分離器之后管道里含水流量為則三相分離器分離出的污水流量為取經(jīng)濟流速，則管徑為根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》表811初選,公稱直徑DN=600mm的無縫鋼管。則污水的實際流速為 其在實際流速在流體流動的經(jīng)濟流速范圍內(nèi)。電脫水器的污水管線電脫水器出口原油含水＜%，%計算，則輸油管里污水體積流量為則由電脫水器脫出污水的體積流量為取經(jīng)濟流速，則管徑為 根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》表811初選，公稱直徑DN=250mm的無縫鋼管。則污水其實際流速為 實際流速在流體流動的經(jīng)濟流速范圍內(nèi)。 站內(nèi)天然氣管徑的計算本聯(lián)合站內(nèi)的天然氣來自三相分離器，油氣緩沖罐，原油穩(wěn)定區(qū)等，站內(nèi)天然氣管道全部采用統(tǒng)一的管徑，主要天然氣從三相分離器中脫除。已知天然氣的處理量為在該條件下天然氣在原油中的溶解度為則溶解在原油中的天然氣流量為所以從三相分離器中出來的氣體的流量為 取經(jīng)濟流速，則管徑為根據(jù)《油田油氣集輸設(shè)計技術(shù)手冊》表811初選,公稱直徑DN=350mm的無縫鋼管。 則輸出天然氣的實際流速為 實際流速在流體流動的經(jīng)濟流速范圍內(nèi)。本聯(lián)合站進站來油經(jīng)計