【正文】 速為2950，流量為300。選1個型離心水泵。水槍的出水量可按下式計算 (221)式中——水槍的特性系數(shù)，當噴嘴流量系數(shù)時，值見上表——水槍噴嘴出必須的壓力（）水槍的特性系數(shù)，當噴嘴流量系數(shù)時，水槍噴嘴出必須的壓力水槍的出水量為水槍的數(shù)量取決于單位時間內(nèi)冷卻水總量和每個水槍出水量的比值，可按下式計算 (222)式中——單位時間內(nèi)冷卻用水總量（清水泵設計流量）（） ——水槍的出水量（）單位時間內(nèi)冷卻用水總量（清水泵設計流量）為水槍的出水量水槍的數(shù)量為 消火栓 在確定消火栓的數(shù)量和位置時，一方面應保證有足夠數(shù)量的直流水槍和開花水槍同時工作，以滿足冷卻油罐和掩護消防隊員的需要；另一方面，應保證消火栓與被冷卻罐間的距離不超過消火栓的作用半徑。 每支消火栓供兩支水槍工作，所以消火栓的數(shù)量按下式計算 (223)式中——消火栓的數(shù)量（個） ——水槍的數(shù)量（個） ——備用消火栓的數(shù)量（個）消火栓的數(shù)量為消火栓的位置應按消火栓的保護半徑確定。在初步布置了消火栓的位置后，應用消火栓的保護半徑檢驗其布置是否合理，以保證被冷卻罐周圍任一點都能得到冷卻，也就是說保證消火栓與它負責的冷卻油罐之間的距離不大于消火栓的保護半徑。消火栓的保護半徑與水帶的設計長度、水槍充實水柱長度有關，可按下式計算 (224)式中——消火栓的保護半徑（） ——水帶的設計長度（每根水帶長度為） ——充實水柱長度（）——水槍噴嘴射流與地平面的夾角水帶的設計長度充實水柱長度水槍噴嘴射流與地平面的夾角消火栓的保護半徑為消火栓的保護半徑不宜大于120cm 。因為直流水槍射流有反作用里，水槍噴嘴口徑越大、充實水柱越長，反作用力越大，火場使用水槍口徑為19cm。為了有利于消防隊員操作，充實水柱長度不應超過，此時要求水槍出口工作壓力為。國產(chǎn)的麻質(zhì)水帶耐壓強度為。我國火場常用開關直流水槍，當使用口徑為16mm和19mm水槍時，在不同的充實水柱長度時，水帶內(nèi)水流在火場供水中不致因超壓而破裂，則高壓消防給水管網(wǎng)上消火栓的出口壓力（消防車出口壓力）不宜超過。考慮到其本身壓力損失等因素，消火栓供水系統(tǒng)壓力按。當充實水柱長度為；水槍出口工作壓力為；口徑的水槍流量為，每根（）直徑為的水帶壓力損失為，所以最多允許鋪設7根，所以規(guī)定消火栓的保護半徑不宜大于。 防火堤防火堤應采用非燃燒材料建造。立式油罐實高不應低于1。對于固定頂油罐，防火堤內(nèi)的有效容量不應小于油罐組內(nèi)的一個最大油罐的容量并扣除與防火堤高度相等的其他罐的容量。罐內(nèi)的容量為油罐直徑為38m對于容量大于1000丙類油品其油罐間的防火距離為5 則其防火堤的面積為：有效面積為： 其容量為： 60沈陽化工大學學士學位論文 結論結論經(jīng)過以上各項計算，對于該油庫的低倍數(shù)液下泡沫系統(tǒng)設計時泡沫劑為氟蛋白泡沫滅火劑，采用PCY1800G型高背壓泡沫產(chǎn)生器，泡沫連續(xù)供給時間為30，泡沫供給強度為，泡沫比例混合器選用環(huán)泵式空氣泡沫比例混合器。整個罐區(qū)泡沫管線采用環(huán)狀布置，主管道直徑選為DN348，副管道為DN100，DN65，DN50，泡沫罐容量為，泡沫泵選用型離心泵，消防水池容量，清水泵選用型離心水泵，消火栓數(shù)為14個。沈陽化工大學學士學位論文 參考文獻參考文獻[1]劉玉恒等，我國滅火劑的發(fā)展歷史與現(xiàn)狀[M]，2005年01期：02。[2]舒華、張文輝、何中為，《化學工程師》水解蛋白滅火劑的研究[J]，2003年04期：01。[3]安冰，四個消防研究所主要科研成果及推廣應用情況的分析[J]，2005年05期:09。[4]蔣耀港、沈兆武、馬宏昊，《火災科學》冷激波滅火彈的滅火機理及應用研究[J]，2004年04期：03。[5]劉惠平、朱鵬、徐凡席，《消防科學與技術》一種高效環(huán)保細水霧滅火添加劑的研究[J]，2011年07期：02.[6]趙峰、王旭，《火災科學》帶電細水霧的滅火實驗研究[J]，2012年03期：01。[7]杜建科，《火災科學》新型氣體滅火劑開發(fā)技術研究[J]，2013年03期：02。[8]黃燚，安港消防科技研究所《消防滅火劑》[J]，2013年：21.[9]中國消防協(xié)會，《泡沫滅火系統(tǒng)》[J]：26.[10]中國消防協(xié)會，《泡沫滅火系統(tǒng)》[J]：38。[11]中國消防協(xié)會，《建筑消防安全》[J]：36—39。[12]中國消防協(xié)會，《消防給水》[J]：73。[13]中國消防協(xié)會，《泡沫滅火系統(tǒng)》[J]：17.[14]唐黎明、郝敏，石油庫與加油站第19卷第5期《泡沫比例混合器的種類與應用》[J]:28—30[15]潘家華出版社、石油工業(yè)出版社，《油罐及管道強度設計》[J]：01—05。[16]csdsq，防火堤、防泄漏應急池、事故應急水池的定義及區(qū)別[J]：01.沈陽化工大學學士學位論文 致謝致謝 在論文定稿之際，心中頗多感慨。論文的寫作過程是艱苦的，但我有幸得到老師、同學、朋友教誨和幫助。沒有他們，也就沒有論文的最終成果。 首先我要特別感謝我的老師唐黎明。本文是在唐老師的悉心指導下完成的。從本文的選題、構思、計算、修改直到最后的定稿，都凝聚著唐老師的關懷、指導。唐老師學識淵博、治學嚴謹求實、對待工作非常負責，為人隨和坦誠，他的言傳身教將使我終生受益。師恩難忘，在此，向唐老師表達我最誠摯的敬意與謝意！同時我還要感謝我的各位同學。從我入學至今，他們在有形無形中，有意無意中給予我很多知識，給予我莫大的幫助，如果沒有他們，也就沒有今天的我，謝謝！ 最后我還要感謝我的家人，感謝他們給予我生活和精神上的關心、支持和鼓勵，才能毫無后顧之憂的學習。 值此論文完成之際，我謹向以上給予我指導和關心的老師、同學、朋友和家人致以最誠摯的謝意！ 油氣儲運工程1001班 09310211 余鵬沖沈陽化工大學學士學位論文 英文文獻翻譯泡沫—在油罐火災中的使用效率D. HIRD，史密斯美國海軍研究實驗室【摘要】： 在用于儲存易燃液體的浮頂罐上，防火用的移動式泡沫滅火器有替代固定式滅火器的趨勢，而且這一趨勢正在增強。該作者研究的應用方法對泡沫效率的影響并比較了兩種普通蛋白泡沫，. 70的氟蛋白泡沫的使用效率。泡沫性質(zhì)對蛋白質(zhì)泡沫滅火能力的影響 ，大宗燃料儲存火災已審查了一些報告，在所有情況下，泡沫被輕輕地施加在燃料表面上。在Tuve和彼得森現(xiàn)場總結出的報告中很方便的得出了一些結論。他們得出的結論如下：（1） 泡沫的膨脹性和密度可以承受一定的效率變化，只要它超過最小臨界值。（2） 泡沫粘度與其水吸出率密切相關；（3） （3）在泡沫的應用中。 聯(lián)合消防研究機構將Franch等人的的結果總結在一起也得到了類似的結果。所有的這些工作是從模擬將泡沫以平緩的方式通過分布在油罐頂部的噴頭施放到燃燒的油料表面這一應用中得出的。影響現(xiàn)代貯藏的方法最近A類易燃液體存儲的趨勢邁向了沒有固定式泡沫滅火器的更大直徑的浮頂罐發(fā)展。固定泡沫滅火器的使用經(jīng)驗表明，在嚴重的大火中滅火器是極易損壞的，同時，現(xiàn)在又有這樣一個趨向，既趨向于使用大容量的泡沫滅火器來保護油罐。它們有能力投送超過600加侖的泡沫—水的混合物。從監(jiān)視器或其它移動滅火設備中產(chǎn)生的泡沫顯然不能緩和地被施放到儲罐的燃料表面，盡管還沒有獲取到定量的信息以致使我們還不理解為什么在這種條件下滅火效率會被削弱。本文所描述的工作開展，試圖提供這樣的定量信息。實驗室試驗 ，測試中，泡沫由實驗室的泡沫產(chǎn)生器產(chǎn)生，并被直接噴射到燃燒著的90號汽油表面。，這與正常的設備可獲得的流量是相似的。泡沫以不同的速率試驗，臨界應用率將從一張把要求的滅火時間與泡沫液的使用率進行對照的圖中得到（圖一）。 圖一：關鍵應用率的測定已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，通過改變?nèi)剂系臏囟扰R界施用率受到很大的影響 ，為了測試這一點，測試是在超過了所允許的15分鐘預燒后實施的。圖2中顯示燃料的溫度曲線在不同的預燒時間下是不同的。試驗使用了4%的泡沫溶液，. 70氟蛋白組成。表一給出了泡沫的性能數(shù)據(jù)。在圖3中繪制了三種泡沫的臨界應用率與預燒時間的對照情況，通過對照下面這些觀點是顯而易見的：（1） 三種泡沫的臨界應用率都是隨預燒時間的增加而增加的。（2）即使是在短的預燒時間下，以直接噴射到燃料表面的方式使用的蛋白A泡沫和蛋白B泡沫的臨界應用率也比以緩和方式釋放到燃料表面時得到的臨界應用率高。（3）. 70氟蛋白泡沫比水解蛋白泡沫表現(xiàn)更優(yōu)越。 圖二: 燃油溫度測量 因為容器中的小尺寸的使用，在實驗室獲得的溫度梯度不被認為是與在大型容器中獲得的梯度非常接近的。這使得人們決定進行戶外的更大型的火災，并在沒有進行泡沫測試前測量它溫度曲線圖。 一份伯戈因和卡坦?編寫的論文提供了有用的信息，這信息就是一個裝有低標號汽油的22英尺直徑的油罐的表面溫度曲線。他的結果顯示，一個大約90攝氏度（194176。F）的“熱區(qū)”會在燃燒的油品下面形成。蒸餾試驗表明，在該溫度下會蒸餾出19%的燃料。熱區(qū)以每小時24到36英寸的速率形成，并且在熱區(qū)和冷油之間存在劇烈地溫度變化。 表一：.測試中使用的泡沫的屬性泡沫型 擴張 臨界剪切應力 析出25%水份的時間水解蛋白A 8 250 3—5水解蛋白B 8 370 2—5 8 250 2—4 表三：首先用90號汽油在22英尺的儲罐中測試，絕熱石棉是用來減少火焰的熱量通過罐壁傳遞的。同時在最小干擾的前提下一個固定流量的設備被允許使用，從而使燃燒的燃料上保持一個恒定的空距。大火持續(xù)了30分鐘，在液面以下每隔1英寸檢測燃料的溫度。，但因為這個原因，在燃燒過程中燃料的液面沒有被保持在不變的位置。在大型罐中，當罐壁對傳熱的影響不那么明顯時，絕熱材料就不再使用。在兩組罐中的實驗結果在表4中以圖表的形式顯示。小罐中 70攝氏度（158華氏度）的熱區(qū)和大罐中80攝氏度（176華氏度）的熱區(qū)都被記錄了下來。實驗中使用了兩個不同批次的燃料，蒸餾實驗顯示了熱區(qū)在每種情況下所對應的20%的蒸餾溫度。這些很好的應證了Burgoyne 和 Katan所獲得的結果。在兩個罐之間存在一些可以忽略不記的差別，這結果還說明，一個12英寸深的熱區(qū)在燃燒30分鐘后以1/2英寸/分鐘的最終速率形成。 表四 .燃油表面的熱區(qū)隨時間的變化曲線18平方英尺火災的測試這一系列試驗的目的是探討，在很深的燃料大火中強力使用泡沫的影響，測試是在下列情況下進行的。（1）短預燒時間（2分鐘）并且在燃料低溫的情況下；（2）長預燒時間（30分鐘）并且燃料溫度處于70到80攝氏度的情況下。在這些測試中，泡沫具有表一所示范圍的理化特性，測試時這些泡沫被直接噴射到含有150加侖（18英深）90號汽油的直徑18平方英尺的有關火災中。臨界應用率從表二中得出并被顯示出來。 表二：18平方英尺火災中的臨界應用率泡沫型 臨界應用率((gpm/ft)2分鐘的預燒時間 30分鐘的預燒時間 水解蛋白A 水解蛋白B 我們可以看出，那些由實驗表示了類似的的趨勢結果觀察到，就像從長時間預燒中獲得的臨界速率的