【正文】 臨界應用率從表二中得出并被顯示出來。在兩個罐之間存在一些可以忽略不記的差別，這結果還說明，一個12英寸深的熱區(qū)在燃燒30分鐘后以1/2英寸/分鐘的最終速率形成。在兩組罐中的實驗結果在表4中以圖表的形式顯示。同時在最小干擾的前提下一個固定流量的設備被允許使用，從而使燃燒的燃料上保持一個恒定的空距。F）的“熱區(qū)”會在燃燒的油品下面形成。 圖二: 燃油溫度測量 因為容器中的小尺寸的使用，在實驗室獲得的溫度梯度不被認為是與在大型容器中獲得的梯度非常接近的。表一給出了泡沫的性能數(shù)據(jù)。泡沫以不同的速率試驗，臨界應用率將從一張把要求的滅火時間與泡沫液的使用率進行對照的圖中得到（圖一）。從監(jiān)視器或其它移動滅火設備中產(chǎn)生的泡沫顯然不能緩和地被施放到儲罐的燃料表面，盡管還沒有獲取到定量的信息以致使我們還不理解為什么在這種條件下滅火效率會被削弱。所有的這些工作是從模擬將泡沫以平緩的方式通過分布在油罐頂部的噴頭施放到燃燒的油料表面這一應用中得出的。在Tuve和彼得森現(xiàn)場總結出的報告中很方便的得出了一些結論。 值此論文完成之際，我謹向以上給予我指導和關心的老師、同學、朋友和家人致以最誠摯的謝意！ 油氣儲運工程1001班 09310211 余鵬沖沈陽化工大學學士學位論文 英文文獻翻譯泡沫—在油罐火災中的使用效率D. HIRD，從本文的選題、構思、計算、修改直到最后的定稿，都凝聚著唐老師的關懷、指導。論文的寫作過程是艱苦的，但我有幸得到老師、同學、朋友教誨和幫助。[11]中國消防協(xié)會，《建筑消防安全》[J]：36—39。[4]蔣耀港、沈兆武、馬宏昊，《火災科學》冷激波滅火彈的滅火機理及應用研究[J]，2004年04期：03。整個罐區(qū)泡沫管線采用環(huán)狀布置，主管道直徑選為DN348，副管道為DN100，DN65，DN50，泡沫罐容量為，泡沫泵選用型離心泵，消防水池容量，清水泵選用型離心水泵，消火栓數(shù)為14個。 防火堤防火堤應采用非燃燒材料建造。國產(chǎn)的麻質水帶耐壓強度為。在初步布置了消火栓的位置后，應用消火栓的保護半徑檢驗其布置是否合理，以保證被冷卻罐周圍任一點都能得到冷卻，也就是說保證消火栓與它負責的冷卻油罐之間的距離不大于消火栓的保護半徑。一般取著火點離地面的高度為水槍噴嘴距地面的高度則充實水柱長度為為了能充實水柱高度，在水槍噴嘴處必須的壓力下可按下式計算 (219) 式中——水槍噴嘴處必須的壓力（）——射速總長度與充實水柱長度的比值系數(shù)，——充實水柱長度（）——與水槍噴嘴口徑有關的特性系數(shù)噴嘴的特性系數(shù)如表26：表26 噴嘴特性系數(shù)噴嘴口徑mm131619射速總長度與充實水柱長度的比值系數(shù)由表29得取噴嘴口徑為13mm，則則水槍噴嘴處必須的壓力：管道的摩阻損失按下式計算： (220)式中——管道的摩阻損失（）——管道的阻力系數(shù)——管道的計算長度（）——水槍的出水量（）管道的阻力系數(shù)如表27：表27 管道的阻力系數(shù)管道直徑mm水帶阻力系數(shù)100 250 350 由于管道直徑為350mm, 水帶的阻力系數(shù)為管道的計算長度為水槍的出水量管道的摩阻損失： 取火栓處出口壓力為,即自消防水池出口經(jīng)消防給水管網(wǎng)至消火栓出口的總摩阻損失水槍高度與消防水池出口高度標高的差值則清水泵揚程為：m水泵的設計流量為清水泵的揚程為選用型離心水泵轉速為2950，流量為300。在一定程度上反映了水槍的有效使用范圍。加上消火栓出口至消防車水罐入口的標高差約為，兩者合計壓力損失為。消防車從低壓消防給水管道上的消防栓取水一般有兩種方式：一種是用水帶從消火栓向消防車的水罐里注水；另一種是消防車的水泵吸水管接在消火栓上吸水。而僅在有地勢可以利用，能設置高位水池的油庫，才采用室外高壓消防給水管網(wǎng)。高壓消防給水管線不需消防栓進行加壓，他的壓力是根據(jù)最不利點的保護對象及消防給水設備的類型等因素確定。為了保證固定頂油罐上某一個空氣泡沫產(chǎn)生器遭到破壞時，其余的空氣泡沫產(chǎn)生器仍能使用，故固定頂油罐上的每一個空氣泡沫產(chǎn)生器宜用一根單獨的泡沫混合液管線；浮頂罐上的空氣泡沫產(chǎn)生器，可兩個合用一根泡沫混合液管線。泡沫栓出口壓力一般不宜小于，泡沫栓的保護半徑為。泡沫栓一般用于移動式泡沫系統(tǒng)中。在干管的支管線上應設閥門。 泡沫混合液粘度6%型蛋白泡沫液運動粘度，一般取 （ 為時6%型蛋白泡沫液的粘度）泡沫混合液計算流速取泡沫混合液總流量為干線管徑為選用的泡沫管徑，泡沫混合液計算流速取泡沫混合液總流量:雷諾數(shù)為屬于阻力平方區(qū)（完全湍流區(qū)）取管道長度為20m組件當量長度如表25：表25 組件當量長度表組件通徑（）150200250300 當量長度（mm）彎頭68閘閥2止回閥12 由于管徑為300mm，則組件的當量長度為管路的沿程摩阻為管線總摩阻損失為泡沫泵揚程為泡沫比例混合器動力回流流量應按一次著火油罐火災所需的泡沫混合液流量和泡沫比例混合器動力水的回流損失流量計算 (213)式中——泡沫泵的設計流量（）——泡沫比例混合器動力回流流量（）——流量修正系數(shù)（?。菽壤旌掀鲊娮旖孛娣e，一般取——重力加速度（）——泡沫泵揚程（）則泡沫泵的設計流量為由于泡沫泵的揚程泡沫泵的設計流量所以選擇型離心泵揚程，流量為 清水系統(tǒng) 消防水池容量主要取決于配置全部泡沫混合液用水量和冷卻油罐用水量，同時與撲救火災和冷卻油罐期間，能否向消防水池補充清水有關。在泡沫泵的揚程時，應滿足在克服了泡沫混合液管線的摩阻損失和標高差之后，在空氣泡沫產(chǎn)生器進口仍應具有足夠的剩余壓力，以保證空氣泡沫產(chǎn)生器能在標壓下工作，所以其剩余壓力最低不得小于。管線的放空坡度一般為千分之二。其一端與泵出口連接，另一端與油罐頂上的固定空氣泡沫產(chǎn)生器的支管線相連，在連接的支管線上設截斷閥門，以便集中地向著火罐供給泡沫。撲滅流散型液體火焰的泡沫栓數(shù)量按最大油罐撲滅流散液體火焰需用的泡沫槍數(shù)量確定。 泡沫液罐容量不應小于所需泡沫液量與充滿管道的泡沫混合液中所含泡沫液量之和 （211）式中——安全容量系數(shù) 一一次滅火泡沫液儲備量（） —泡沫混合液中泡沫液所占的百分比（%） —充滿管道的泡沫混合液體積（）一次滅火泡沫液儲備量則泡沫液罐容積為： 泡沫栓系供應泡沫混合液的消防栓。⑵ 冷卻水供給時間浮頂罐和半地上、地下、覆土油罐以及直徑小于或等于20m的固定頂油罐，冷卻水供給時間應為4；直徑大于20的地上固定頂油罐，應為6。但因火勢僅在浮盤周圍，火勢較小，所以其相鄰油罐可不冷卻。通常用升/秒米表示。⑵ 外浮頂儲罐和單、雙盤式內浮頂儲罐的泡沫產(chǎn)生器,其型號應按表22確定。如果不同容積的油罐所儲存的油品各不相同時，則必須經(jīng)過比較才能判斷應以哪個油罐作為設計依據(jù)的著火罐。不同閃點的油品其泡沫強度也不同，如表22所示：表22 固定頂油罐泡沫供給強度由于罐區(qū)是固定頂油罐，其泡沫滅火系統(tǒng)為固定式，則其泡沫供給強度為： 泡沫計算耗量在消防設計中，為了適當?shù)拇_定泡沫液和水的儲備量以及他們的輸送設備，通常以撲滅油罐組中的某一個油罐火災作為依據(jù)。 泡沫液連續(xù)供給時間的確定（1）非水溶性的甲、乙、丙類液體的固定頂儲罐不應小于表21的規(guī)定：表21 非水溶性的甲、乙、丙類液體供給強度和連續(xù)供給時間泡沫液類型供給強度（L/minm）連續(xù)供給時間甲乙類液體丙類液體蛋白3030氟蛋白3030當采用液下泡沫滅火系統(tǒng)時，儲罐區(qū)存的是非水溶性液體，泡沫混合液連續(xù)供給時間為： T=30min 泡沫供給強度為了在單位時間內（即泡沫連續(xù)供給時間）有效的撲滅油罐火災，單位時間內必須向單位燃燒面積上提供的泡沫體積稱為泡沫供給強度。其發(fā)生火災時是在整個液面上燃燒的，所以保護面積按儲罐的橫截面積計算。固定頂油罐灌頂?shù)南拗疲匀莘e不能做的太大，目前最大的為三萬立（直徑約45m）但是極少，容積現(xiàn)在一般在一萬立（直徑約30m）及以下。由于儲罐區(qū)的出罐容量為10000立方米且儲存的是非水溶性丙類液體，固定頂儲罐。 注?：A類火災指固體火災，B類火災指液體火災，C類火災指氣體火災，D類火災指金屬火災，E類火災指帶電物體和精密儀器火災。 (9)為回收跑、冒、漏出油料，防止油品流出防火堤和火災的擴大蔓延，防火堤內的平地，從油罐基礎向防火堤內側基腳線應有一定的排水坡度，一般為l%～5%，以便雨水(或鞘防冷卻水)的排出，其排水口處應設置集水坑、水封、排水管等。穿越防火堤的管道處應采用非燃燒材料嚴密填實。(以防火堤內側設計地計)，(以防火堤外側道路路面計)。所以，圍堰的設計除考慮防火堤的功能外，尚應考慮抗凍措施。通過加壓使氣態(tài)變成液態(tài)的這類物質比重一般均大于空氣，當泄露變?yōu)闅鈶B(tài)時往往下沉在地面并順坡度流淌，如石油液化氣（LPG）。由此可以看出，防火堤防護的是液態(tài)危險品。所以，對于固定頂油罐，防火堤內的有效容量不應小于油罐組內一個最大油罐的容量，并扣除大于等于