【導讀】橋位處河口寬約175m，水面寬約160m，實測河底最低點高程約，港公路大橋角新橋處。河道兩側(cè)現(xiàn)狀有防洪大堤，防洪通道凈空7×，堤頂標高約。主墩采用群樁基礎接承臺接雙柱式橋墩形式。根直徑鉆孔灌注樁，樁長為75m，右幅5#墩承臺平面尺寸為（順橋向）×*薄壁墩，平均柱高為。其中承臺頂高程為黃海，滿足《太湖流域重要。面高程至少應低于規(guī)劃河底以下米。望虞河為米以下；望虞河后續(xù)工程規(guī)劃范。圍內(nèi)的橋墩水下承臺頂面高程應降至。過渡墩為3#、7#墩，其群樁基。蓋梁厚，橫橋向長度為10m。橋臺采用樁柱式，單個橋臺設置3根直徑150cm鉆孔灌注樁基，樁間距為。1-1層素填土：灰黃色，結(jié)構(gòu)松散，主要由粉質(zhì)粘土組成，含植物根莖。

　　

【正文】 符合要求 （ 3） 撓度計算 ① 自重 G 恒 引起的撓度 q= 28 f1=5ql4/384EI =(5 90004)/(384 105 104 3) = ② 活載 G 活 引起的撓度 P=972/2=324kN f2=Pl3/48EI =(324 90003)/(48 105 104 3) = 則： [f]=l/400=9000/400=f1+f2=+= 四、 2m 6m 標準橋面板內(nèi)力分析 單邊履帶輪壓尺寸為 ,按單邊受力計算 P=972kN，橋面板下背肋為 ，每隔 25cm 間距布置，則至少有 4根 I12 承受單邊履帶的荷載，受力分布如下圖： 0 . 7 6 m25cm 單根 受力 p=972/4=243kN q=243/= 計算寬度取下部工字鋼最大間距 75cm M =ql2/8= ?m 選用 1根 ，則： A= W=77cm3 σ =M/W=(77 1000)=＜ [σ ]=215Mpa 符合要求 29 五、 I32工字鋼橫梁內(nèi)力分析 由設計方案可知 32工字鋼橫梁的力由橋面板傳遞給它，不考慮橋面板對荷載的分散，直接考慮履帶吊單側(cè)作用于工字鋼上進行內(nèi)力分析，履帶吊位于中間位置。 I32最大跨徑按 計算，間距 ，單邊履帶吊下共有 ，單根受力為： P=972/7= 3 . 91 . 5 7 0 . 7 6 1 . 5 7q=M=qcl(2γ )/8= ()/8=?m σ =M/W=＜ [σ ]=215Mpa 六、 鋼管樁入土深度、強度、穩(wěn)定性驗算 入土深度 由地質(zhì)資料可知，設打入第 4土層下 X米，則 Puk＝ u∑ qsik= [35 2+（ 40 X） ]485 解得 X 485—— 考慮 60錘正常施工振擊力； Puk—— 單樁的豎向承載力標準值； u—— 樁身周邊長度； qsik —— 樁側(cè)第 i 層土的極限側(cè)阻力標準值。 經(jīng)過驗算，得到鋼管樁的設計入土深度應大于 ，再加上鋼管樁土面以上的高度， 30 初定平均每根鋼管樁的長度為 18 米。 Q235 熱軋鋼板卷成壁厚 8mm，外徑 500mm P 恒 = P 活 =972kN P=P 恒 +P 活 =+972= 強度計算： An= σ =N/An=＜ [σ ]=215Mpa 嵌固點計算 50=T mbEI 式中： E= 108kN/m2 b0=2D= m=20xxkN?m I=(D4d4)/64= 則 m7 =5 12 00 0 0 00 3 810=T h=η T= = 剛度計算： i= 桿件的長細比： l=++= λ =l/r=l/i=( 100)/=＜ [σ ]=150 滿足要求 穩(wěn)定性計算： Pcr— 樁的失穩(wěn)臨界力 31 kNL EIcr 10 4 107 55 7 2 88222 ??????? ?? Pcr=＞ 施工平臺計算 （考慮同時 3臺 16T荷載鉆機在上面工作） 貝雷梁段彎矩、剪力、繞度的驗算 根據(jù)方案對施工鋼平臺最大跨徑 13 米施工車道寬 12米處進行內(nèi)力分析 根據(jù)荷載分布和實際情況，按主跨簡支梁控制計算。（考慮最不利工況三臺鉆機并排同時作用在單跨最中間位置處進行分析） (1)、每米恒載產(chǎn)生的荷載 ①、貝雷片重量 12 式中 為連接件擴大系數(shù)，下同。 ②、橫梁重量 12 10 ③、橋面花紋鋼板重量 12=合計 q1=++=，按 L=13m 簡支梁計算： M 跨中、恒 =1/8q1L1178。 =1/8 13178。 = Q 恒 =q1L/6/2= 13 注： q1每米恒載重量（ KN/m） (2)、活載產(chǎn)生的荷載 考慮最不利工況三臺鉆機并排同時作用在單跨最中間位置處視為集中荷載進行分析計算如下： M 跨中、集 =160 3 13 32 Q 集 = P/6/2=480 注： P最大集中載重量（ KN/m） (3)、彎矩、剪力驗算 Mmax=M 跨中、恒 +M跨中、活 =+2184= Q max= Q 跨中、恒 + Q M 跨中、活 =+28= 在安全系數(shù) = 條件下，單排貝雷片容許彎矩和剪力分別為 M＝ 788KN?m， Q=245KN，（見裝配式公路鋼橋使用手冊 59頁）考慮到貝雷銷間隙和偏載影響，貝雷片折減系數(shù)采用 。 [M]=788 12 =﹥ Mmax= [Q]=245 =196KN﹥ （ 4）、繞度驗算： Fmax=f1+f2 f1：自重 P引起的繞度。 f1=5ql4/384Ein=5 13^4/384/2100/250497/12= f2。外部荷載 Q引起的繞度。 f2=Q L3/48EIn=480 13^3 Fmax=f1+f2 =+= [f]=L/400=13000/400= Fmax[f],計算通過。 因此該鉆孔平臺處采用 12 排貝雷結(jié)構(gòu)是安全的。 I25b 橫向分配梁內(nèi)力分析 由設 計方案可知 25b 工字鋼橫梁的力由橋面花紋鋼板傳遞給它，不考慮花紋鋼板對荷載的分散，所以視為鉆機荷載直接作用于工字鋼上進行受力分析。 25b 工字鋼分析的最大跨徑為 。每個鉆機的作用力面積視為 1 米 1米（寬長）。 33 載荷分析 ①自重均布荷載 。忽略不計 ②施工及人群荷載：不考慮與鉆機同時作用 ③單處最大鉆機荷載為： 160*=224KN 考慮單處鉆機荷載作用于 25b 工字鋼中點上，具體分析圖如下： q=224KN/m M25b 工字鋼 =224 1 （ ） /8= I25 A= W=423cm3（根據(jù)方案可知 1米寬度至少有三根 25 工字鋼分擔鉆機的荷載） σ =Mmax/W=[σ ]=170Mpa 計算通過 I45b 下蓋梁內(nèi)力分析 34 ① 自重均布荷載： P恒 = 13/12=（考慮多跨連續(xù)梁，中間跨蓋梁受力情況） ② 工及人群荷載：不考慮與工程車同時作用 ③ 考慮 480KN 總載荷由 12 排貝雷均勻給蓋梁施加壓力： P 活 =40KN（考慮多跨連續(xù)梁，中間跨蓋梁受力情況） P= P 恒 + P活 = +40 = M= = 選用 2根 I45b 則 A= W= 1500 cm3 σ =Mmax/W=[σ ]=170Mpa 計算通過。 鋼管樁強度、穩(wěn)定性驗算 (1)、單樁承載力 ① 4 根管樁共同承擔前后跨的恒載及活載的一半； ②管樁自重不計； P單樁 =( 26 +480 )/4/2= 實際打樁所選用的 DZ60 振動錘進行打樁，該打樁設備振擊 力至少可達到 485KN，打樁時鋼管樁貫入度控制不得大于 10cm/min。 DZ60振動錘具體參數(shù)如下： 35 (2)、鋼管樁入土長度計算 由地質(zhì)資料可知，設打入第 4土層下 X米，則 Puk＝ u∑ qsik= [35 2+（ 40 X） ]485 解得 X 485—— 考慮 60錘正常施工振擊力； Puk—— 單樁的豎向承載力標準值； u—— 樁身周邊長度； qsik —— 樁側(cè)第 i 層土的極限側(cè)阻力標準值。 經(jīng)過驗算，得到鋼管樁的設計入土深度應大于 ，再加上鋼管樁土面以上的高度，初定平均每根鋼管樁的長度為 18 米。 (3)、強度計算 受力分析： 鋼管樁是用 8mm厚 Q235 熱軋鋼板卷制而成，其直徑為Φ 630mm，則鋼管截面積為 178。 通過現(xiàn)場考察可知管樁土面向上最大長度假設為 6米，荷載為 p=，由《路橋 36 施工計算手冊》進行強度、穩(wěn)定性驗算如下： 受力截面幾何特性 截面積： A=156 cm178。 截面慣性矩： Ix= Iy=π（ D^4d^4） /64=(63^^4） /64 =75574cm^4 回轉(zhuǎn)半徑： ix= iy=√ Ix/A=√ 75574/156=22cm 桿件長細比：λ =l/r=6/=≤ 150 查表，構(gòu)件對 x 軸 y 軸屈曲均屬 a類截面，因此由λ max λ x，λ y =，查附表得φ = （ 10179。） /（ 156 10178。） =19N/mm178。f=215N/mm178。，滿足要求。 所以整個鉆孔平臺的設計方案同時三臺 16T 鉆機在上施工可以滿足施工要求。 因此通過以上的兩種工況分析可知，該鋼棧橋和鉆孔 平臺分別可以滿足 61T 履帶吊 +20T吊重荷載和 同時三臺鉆機 荷載施工要求。