最新排樁支護(hù)設(shè)計(jì)與計(jì)算-資料下載頁
2025-06-30 03:21本頁面
【正文】 點(diǎn)分別為A、B及土中的土壓力為零的點(diǎn)。4） 在澆筑底板以前的開挖階段（圖814d），擋墻是具有四個(gè)支點(diǎn)的三跨連續(xù)梁。以上各施工階段，擋墻在土內(nèi)的下端支點(diǎn)，已知上述取土壓力零點(diǎn)，即地面以下的主動(dòng)土壓力與被動(dòng)土壓力平衡之點(diǎn)。但是對(duì)第2階段以后的情況，也有其他一些假定，常見的有：1） 最下一層支撐以下主動(dòng)土壓力彎矩和被動(dòng)壓力彎矩平衡之點(diǎn)，亦即零彎矩點(diǎn)；2） 開挖工作面以下，其深度相當(dāng)于開挖高度20％左右的一點(diǎn)；3） 上端固定的半無限長(zhǎng)度彈性支撐梁的第一個(gè)不動(dòng)點(diǎn)；4） 對(duì)于最終開挖階段，（t為基坑底面以下墻的入土深度）。圖815 北京京城大廈地質(zhì)剖面及錨桿示意圖【例 83】 北京京城大廈，超高層建筑，地上52層，地下4層，箱形基礎(chǔ)，（），采用進(jìn)口27m長(zhǎng)的H型鋼樁（488mm300mm）擋墻土，錘擊打入。三層錨桿拉結(jié)。地質(zhì)資料如圖815所示。各層土平均重度γ＝19Kn/m3，土的內(nèi)摩擦角平均為300,粘聚力c=10kPa，23m以下為卵石，貫入度大于100,φ=350~430,潛水位于的圓礫石中，深10m內(nèi)有上層滯水。地面荷載按10kN/m2計(jì)。上式中被動(dòng)土壓力系數(shù)采用庫侖公式，考慮到樁已在基坑下砂卵石中，取值為360，約為（近似零彎點(diǎn)）距離基坑底面距離的計(jì)算3．計(jì)算固端彎矩基坑支護(hù)簡(jiǎn)圖如圖830所示。將支護(hù)樁畫成一連續(xù)梁，其荷載為土壓力(圖831)。1) 連續(xù)梁AB段懸臂部分彎矩圖816 基坑支護(hù)簡(jiǎn)圖 圖817 擋墻作為連續(xù)梁計(jì)算簡(jiǎn)圖2) 梁BC段： 3) 梁CD段： 4) 梁DEF段：F點(diǎn)為零彎矩點(diǎn)，D點(diǎn)的彎矩為計(jì)算固端彎矩不平衡，需要彎矩分配法來平衡支點(diǎn)C、D的彎矩。通過彎矩分配，得出各支點(diǎn)的彎矩為各種工況下，各層錨桿的支點(diǎn)反力及正負(fù)彎矩值匯總于表85，上述計(jì)算結(jié)果主要反映在工況4中。表85 各層錨桿的支點(diǎn)反力及正負(fù)彎矩表工況開挖深度/m第一層錨桿第二層錨桿第三層錨桿RB/kNMB/kNmMBC/kNmRC/kNMC/kNm MCD/kNmRD/kNMD/kNm MDF/kNm1234進(jìn)口的488300H型鋼的截面系數(shù)Wx＝2910cm3，[]=200MPa,計(jì)算最大彎矩MCD＝,，因此= []105％=200105％＝210（滿足）7. H型鋼插入深度計(jì)算已計(jì)算出土壓力零點(diǎn) u＝按式（821）計(jì)算xH型鋼樁底已打入砂卵石層，實(shí)際H型鋼樁長(zhǎng)27m。支撐荷載的1/2分擔(dān)法支撐荷載的1/2分擔(dān)法是多支撐支護(hù)結(jié)構(gòu)的一種簡(jiǎn)化計(jì)算方法，計(jì)算較為簡(jiǎn)便。Terzaghi和Peck根據(jù)柏林和芝加哥等地鐵工程基坑擋土結(jié)構(gòu)支撐受力測(cè)定，以包絡(luò)圖為基礎(chǔ)，以1/2分擔(dān)法將支撐軸力轉(zhuǎn)化為土壓力，提出土壓力分布圖，見圖818。反之，如土壓力分布圖已確定(設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)必須確定土壓力分布)，則可以用1/2分擔(dān)法來計(jì)算多支撐的受力，這種方法不考慮樁、墻體支撐變形，每道支撐承受的相鄰上下個(gè)半跨的壓力(土壓力、水壓力、地面超載等)。圖 8－18 支撐荷載的1/2分擔(dān)法當(dāng)土壓力強(qiáng)度為q，對(duì)于連續(xù)梁，最大支座彎矩為M=ql2/10，最大跨中支座彎矩為M=ql2/20。這種方法由于荷載圖式多采用實(shí)測(cè)支撐力反算的經(jīng)驗(yàn)包絡(luò)圖，所以仍具有一定的實(shí)用性，特別對(duì)于估算支撐軸力有一定的參考價(jià)值。
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