【正文】 壁間隙，一般為mm—柄部長(zhǎng)度，其計(jì)算公式為 、為拉刀頭部尺寸3) 過渡錐部的確定過渡錐部的作用是便于把工件套前導(dǎo)部上，它的小端直徑是與頸部直徑相同，過渡錐長(zhǎng)度為、mm三種，在此取mm。2. 前導(dǎo)部、后導(dǎo)部及尾部拉刀的前導(dǎo)部和后導(dǎo)部主要是在拉削時(shí)起主導(dǎo)向作用，它們的長(zhǎng)短和直徑數(shù)值要選擇的合適，否則將直接影響加工質(zhì)量。1 前導(dǎo)部的長(zhǎng)度此長(zhǎng)度是過渡錐大端到第一個(gè)刀齒（包括第一個(gè)刀齒的容屑槽長(zhǎng)度）之間的距離。通常取拉刀的前導(dǎo)部的長(zhǎng)度等于工件的長(zhǎng)度，即，在這里孔的拉削長(zhǎng)度較長(zhǎng)，較大，故取mm。長(zhǎng)度公差為自由公差，前導(dǎo)部的直徑等于工件拉前孔的最小直徑。2 后導(dǎo)部的長(zhǎng)度 這一段長(zhǎng)度可取為工件長(zhǎng)度的，但不得小于mm，取長(zhǎng)度為mm。后導(dǎo)部的直徑等于拉削后工件孔的最小直徑，現(xiàn)取其值為3 拉刀尾部當(dāng)拉刀又長(zhǎng)又重時(shí)，尾部用來承推拉刀，防止拉刀下垂，一般拉刀則不需要，因此所設(shè)計(jì)拉刀沒有尾部。3. 拉刀總長(zhǎng)L拉刀總長(zhǎng)度是各部分長(zhǎng)度的總和（見圖44刀具圖）、—拉刀頭部尺寸—拉刀頸部長(zhǎng)度—拉刀前導(dǎo)部長(zhǎng)度—拉刀切削部分長(zhǎng)度—拉刀校準(zhǔn)部分長(zhǎng)度—拉刀后導(dǎo)部分長(zhǎng)度確定拉刀總長(zhǎng)度時(shí)，要考慮到拉刀拉床的最大行程，拉刀的制造條件。熱處理的變形和淬火設(shè)備等因素，一般其總長(zhǎng)度與直徑之比。如果設(shè)計(jì)的拉刀過長(zhǎng)，在不得已的情況下，可分開做成兩把以上的一套的拉刀。在此取拉刀總長(zhǎng)度為mm 拉刀強(qiáng)度計(jì)算及拉削力的校驗(yàn)1. 拉削力的計(jì)算拉削過程中產(chǎn)生的最大拉削力必須小于拉床允許的額定拉力，同時(shí)最大拉削力還受拉刀本身允許強(qiáng)度限制，所以還必須校驗(yàn)拉刀允許的強(qiáng)度，否則可能使拉床損壞或拉刀折斷。最大拉削力可按下式進(jìn)行計(jì)算：—刀刃單位長(zhǎng)度上的拉削力（N/mm），由實(shí)驗(yàn)測(cè)得，見工藝裝備設(shè)計(jì)手冊(cè)刀具設(shè)計(jì)[26]表.—每個(gè)刀齒切削刃的總長(zhǎng)度（mm）—同時(shí)工作齒數(shù)拉削力計(jì)算每個(gè)刀齒切削刃的總長(zhǎng)度為： ，式中—刀齒的最大直徑，取=mm故KN2. 拉刀強(qiáng)度計(jì)算拉刀工作時(shí)，主要承受拉伸應(yīng)力，可按下式進(jìn)行校驗(yàn)。N/m2，其中—拉刀工作時(shí)的最大拉學(xué)力（N）—拉刀上的危險(xiǎn)截面面積（mm2）—拉刀材料的允許應(yīng)力（N/m2）在此=KN==m2由于MPa＜=Mpa因此，強(qiáng)度滿足要求。3. 拉床拉應(yīng)力驗(yàn)算計(jì)算所得拉削力必須小于拉床的實(shí)際拉力，根據(jù)拉床的新舊程度，額定拉力，可以修正系數(shù)得拉床的實(shí)際拉力，因所用拉床為舊拉床，且處于良好狀態(tài)。L6140額定拉力為，由于＜，故拉床拉力完全滿足拉削要求。 精拉刀設(shè)計(jì)由于精拉刀各部分設(shè)計(jì)的方法，步驟與粗拉刀基本相同，因此在這里不再重復(fù)各部分的設(shè)計(jì)方法，只對(duì)精拉刀進(jìn)行參數(shù)選擇，并進(jìn)行拉刀強(qiáng)度及拉削力的校核，具體如下： 參數(shù)選擇1. 拉刀材料選用材料為2. 拉削余量A。計(jì)算精度。3. 拉削方式拉削方式為成形式分層拉削。4. 選取齒升量選。5. 切削齒齒距選。6. 精切齒齒距 取。7. 校準(zhǔn)齒齒距取8. 同時(shí)工作齒數(shù)取=9. 容屑槽形式見工藝裝備設(shè)計(jì)手冊(cè)刀具設(shè)計(jì)[26]圖，選C型容屑槽。10. 容屑槽系數(shù)查表取.11. 容屑槽深度選。12. 容屑槽尺寸按[Ⅲ]表，?、裥腿菪疾?，參數(shù)為，，13. 切削齒的前角和后角查表[Ⅲ]和表取參數(shù)如下，′14. 分屑槽槽數(shù)參由于是成形拉刀，切削齒不是分布在全部圓周上，且為精拉刀，為此只開一個(gè)分屑槽，即.15. 粗算切削齒齒數(shù) 取=16. 校準(zhǔn)齒齒數(shù)取17. 校準(zhǔn)齒直徑取18. 校準(zhǔn)齒容屑槽尺寸取，，19. 校準(zhǔn)齒后角查表[Ⅲ]表20. 校準(zhǔn)齒前角取21. 刀齒刃帶寬度 22. 柄部尺寸查表[Ⅲ]尺寸，取參數(shù)如下： , 0 , ,，23. 頸部尺寸 根據(jù)L6140型拉床取24. 過渡錐長(zhǎng)度 、 取25. 當(dāng)前導(dǎo)部直徑 取φmm26. 前導(dǎo)部長(zhǎng)度 取27. 后導(dǎo)部長(zhǎng)度?。ㄒ?yàn)槭浅尚卫?，可取小些? 校核最大拉削力 (43)其中為成形拉削最大拉削力故＜所以滿足機(jī)床要求。 拉刀強(qiáng)度校驗(yàn) (44)故已知高速鋼 Mpa，故＞拉刀強(qiáng)度足夠。 拉刀總長(zhǎng)度= (45)、—拉刀頭部尺寸=、—拉刀頸部長(zhǎng)度=—拉刀前導(dǎo)部長(zhǎng)度=—拉刀切削部分長(zhǎng)度=—拉刀校準(zhǔn)部分長(zhǎng)度=—拉刀后導(dǎo)部分長(zhǎng)度=圖44 刀具總圖結(jié)束語大四的畢業(yè)設(shè)計(jì)已全部結(jié)束了，在設(shè)計(jì)中將我所學(xué)過的理論知識(shí)及實(shí)習(xí)收集的資料結(jié)合起來，在指導(dǎo)老師張文生的幫助下完成了這次設(shè)計(jì)。通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我對(duì)零件制造過程、加工工藝和夾具設(shè)計(jì)都有了更進(jìn)一步的認(rèn)識(shí)，也加深了對(duì)大學(xué)四年中所學(xué)基礎(chǔ)知識(shí)的學(xué)習(xí)和理解。畢業(yè)設(shè)計(jì)是理論聯(lián)系實(shí)際的最有效方法。在具體設(shè)計(jì)過程中，必須考慮到方方面面的問題，在理論上正確無誤的設(shè)計(jì)，在實(shí)際中往往存在各種問題。這樣，在設(shè)計(jì)時(shí)就必須考慮所設(shè)計(jì)的機(jī)構(gòu)是否合理，在實(shí)際運(yùn)用中能否正常工作，而不僅僅考慮理論上的可行性，畢業(yè)設(shè)計(jì)使我學(xué)會(huì)了從實(shí)際出發(fā)加工零件和設(shè)計(jì)夾具。通過這次設(shè)計(jì)，使我在工藝規(guī)程設(shè)計(jì)，專用夾具設(shè)計(jì)方面有了清晰認(rèn)識(shí)，使我對(duì)這方面的知識(shí)更加熟練。尤其是刀具的設(shè)計(jì)—外轉(zhuǎn)子內(nèi)曲面成型拉刀設(shè)計(jì)方面，感到收獲很大并能接近實(shí)際，因此有一定的實(shí)用價(jià)值。但是由于我所學(xué)知識(shí)有限，有些地方可能不完善，同時(shí)設(shè)計(jì)中難免出現(xiàn)一些問題，請(qǐng)各位領(lǐng)導(dǎo)、老師批評(píng)指正。致 謝畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)大學(xué)所學(xué)知識(shí)的檢驗(yàn)，也是對(duì)以后工作的基本準(zhǔn)備。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是在學(xué)完所有基礎(chǔ)課程、專業(yè)課程的基礎(chǔ)上，在張文生老師的幫助下，通過自身實(shí)踐而完成的。此次畢業(yè)設(shè)計(jì)使我受益匪淺。在這里，非常感謝指導(dǎo)老師給予的無私指導(dǎo)和幫助，也非常感謝在了解擺線齒輪部結(jié)構(gòu)和查詢相關(guān)資料的過程中給予協(xié)助的老師和同學(xué)！ 參考文獻(xiàn)甘學(xué)輝．聚合物齒輪泵特性理論研究及數(shù)值模擬[D]：[博士學(xué)位論文]．鄭州機(jī)械研究所，2002.Keiichi OoNISHI．Shimacloid齒輪泵[J]，島津評(píng)論，1968，25(4).孟繼安等．內(nèi)嚙合擺線齒輪泵齒廓特征參數(shù)化設(shè)計(jì)探討[M]．化工機(jī)械，1990(3)：145—150.機(jī)械工業(yè)部科學(xué)技術(shù)委員會(huì)，中國(guó)齒輪專業(yè)協(xié)會(huì)編[J]．中國(guó)齒輪產(chǎn)品目錄．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1997.[美]Igor J．Karassik編，陳允中，曹占友，鄧國(guó)強(qiáng)，黃紅梅譯．泵手冊(cè)(第三版)．北京：中國(guó)石化出版社，2003.Darle W．Dudley．Gear Technology Past，Present And Future，Proceedings of International Conference On Gearing，Volume I，5一i0 November 1988，Zhengzhou，China.李文治．泵的結(jié)構(gòu)與維修[M]．重慶：科學(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社，1988.嵇光國(guó)．液壓泵故障診斷與排除[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1997.俞云飛．液壓泵的發(fā)展展望[M]．液壓氣動(dòng)與密封，F(xiàn)eb．2002(1).朱錫成，周興業(yè)，趙恒楓．齒輪螺桿式液壓泵及馬達(dá)[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1988.1夏立中．非對(duì)稱漸開線多齒輪泵的理論分析[M]．東北煤炭技術(shù)，1997(1).1楊奇順．新型內(nèi)外嚙合多齒輪泵的理論研究[M]．煤礦機(jī)械，2000(12).1常永旺，鄭應(yīng)周，楊濤．三齒外嚙合齒輪泵的研制[M]．機(jī)床與液壓，1994(2).1張惠敏．齒輪泵在高分子材料成型加工中的應(yīng)用及特點(diǎn)[M]．特種橡膠制品，2002，23(3)：1張軍等．新型多齒輪泵的理論研究[M]．礦山機(jī)械，1998(5).1劉志國(guó)等．復(fù)合齒輪泵設(shè)計(jì)變量的整型化方法[M]．機(jī)電工程技術(shù)，2001，V01．30，No．5，1范明豪等．復(fù)合齒輪泵流量特性及計(jì)算機(jī)仿真[M]．機(jī)床與液壓，2000(6).1范明豪等．復(fù)合齒輪泵理論及應(yīng)用預(yù)測(cè)[M]．壓氣動(dòng)與密封，2000(5)：11—14.1祝海林．高粘度液體輸送用新型齒輪泵及其優(yōu)化設(shè)計(jì)[M]．輕工機(jī)械，2002(3).侯波等．復(fù)合外齒輪泵的結(jié)構(gòu)原理及性能分析[M]．液壓與氣動(dòng)，2002(6).2石喜富等．復(fù)合齒輪泵的參數(shù)優(yōu)化[M]．機(jī)械研究與應(yīng)用，2002，15(1).2李毅華，欒振輝．復(fù)合齒輪泵優(yōu)化設(shè)計(jì)方法研究[M]．煤礦機(jī)械，2004(1).2侯波，欒振輝．中心輪齒數(shù)對(duì)復(fù)合式外齒輪泵流量脈動(dòng)的影響分析[M]．機(jī)械傳動(dòng)，2002，26(1).2林萬昌．特殊泵類產(chǎn)品開發(fā)前景的研究[N]．福建農(nóng)機(jī)，1995年增刊.2劉永紅，熊偉．熔體齒輪泵國(guó)產(chǎn)化的探討[M]．聚酯工業(yè)，2003，16(3).2[M].國(guó)防工業(yè)出版社.2[M].北京，2006,12.2[J].雞西，1976.