【正文】 0000320000037000003800000430000044000004900000500000085000008600000910000092000009700000980000010300000104000001090000011000000節(jié)點號順橋向橫橋向豎向繞縱軸繞橫軸繞豎軸11500000116000001210000012200000127000001280000013300000134000001390000014000000145000001460000015100000152000001570000015800000163000001640000016900000170000001750000017600000181000001820000018700000188000001930000019400000199000002000000020500000206000002110000021200000217000002180000022300000224000002290000023000000235000002360000024100000節(jié)點號順橋向橫橋向豎向繞縱軸繞橫軸繞豎軸24200000247000002480000025300000254000002590000026000000295000002960000030100000302000003070000030800000313000003140000031900000320000003250000032600000331000003320000033700000338000003430000034400000550174810000056017481000005702012000000580201200000059021536000006002153600000610232260000062023226000006302464800000640246480000065025885000006602588500000670269870000068026987000006902798400000700279840000071028897000007202889700000節(jié)點號順橋向橫橋向豎向繞縱軸繞橫軸繞豎軸730295140000074029514000007503031600000760303160000077031066000007803106600000790317730000080031773000008103227900000820322790000026503227900000266032279000002670322790000026803227900000269032279000002700322790000027103227900000272032279000002730322790000027403227900000275032279000002760322790000027703227900000278032279000002790322790000028003227900000281032279000002820322790000028303227900000284032279000002850322790000028603227900000287032279000002880322790000028903227900000290032279000002910322790000029203227900000圖5 索股牽引階段節(jié)點及荷載圖6 索股架設階段貓道橫向位移（平面圖）圖7 索股架設階段貓道橫向位移（視角為沿橋軸向）由于前面計算時采用的等效梁代替貓道進行計算的，所得的各截面計算內力是對應等效梁的，因而還應將等效梁的內力換算至各承重繩。具體換算方法為：仍采用圖2所示的細化模型，在上端加上由等效模型計算所得的上下端相對位移，用ANSYS程序計算出各承重繩的內力。表8分別給出了牽引索股階段兩種工況下不同荷載組合下各典型截面最大單纜軸力及安全系數(shù)。對于荷載組合一，其貓道自重（包括貓道承重繩、門架承重繩、扶手繩、欄桿繩、底網(wǎng)、側網(wǎng)、橫梁、立柱、橫通道、門架、滾筒等）、溫度變化、人群荷載、架設荷載等對于各承重繩來說都是相同的，因而各承重繩的軸力相差很少；對于荷載組合二，風載沿橫橋向作用于貓道、門架、上承重繩等，各纜受力不同，但軸力最大的纜一般位于各截面處下風側的承重繩處。表8 索股牽引階段不同荷載組合下的計算結果荷載組合截面位置單纜最大軸力(kN)纜中應力(Mpa)公稱抗拉強度(Mpa)安全系數(shù)組合一邊跨錨錠端5285061770邊跨跨中5235011770邊跨近塔側5475241770中跨近塔側4854651770中跨1/4跨處4654461770中跨跨中4654461770組合二邊跨錨錠端5875631770邊跨跨中5865621770邊跨近塔側6075821770中跨近塔側5054841770中跨1/4跨處4854651770中跨跨中4764561770另外，由于兩條貓道完全相似，而索股牽引階段荷載組合一時橫通道或門架立柱的內力顯然較荷載組合二時的內力小，因而本報告下面僅給出索股牽引階段荷載組合二的橫通道或立柱的內力，下面如無特別說明，所列的內力意指牽引索股階段荷載組合二的內力。橫通道最大內力發(fā)生在中跨靠近索塔的第一個橫通道，相應的最大剪力為32kN。全橋門架立柱主要斷面處的內力計算結果如表8所示，經(jīng)計算分析，其工作應力遠小于型鋼的允許應力，也是安全的。由于4ф38的門架承重繩連接在塔頂門架上，它受到承重繩作用，其整體受力為：沿橋軸向力為1280kN，橫橋向力158kN，豎向力1754kN，，由于塔頂門架結構復雜，資料不全，本報告沒作進一步強度驗算，建議設計部門結合計算結果作進一步驗算。表9 貓道門架立柱(單柱)的內力截面位置軸力(kN)順橋向剪力(kN)橫橋向剪力(kN)橫橋向彎矩()順橋向彎矩()扭矩()邊跨錨錠端2131534145邊跨跨中2521432101中跨1/4跨處202153583中跨跨中10603272004. 結論根據(jù)前面的計算結果，從表表8可知，XX長江公路大橋南汊懸索橋施工貓道結構在貓道架設階段及索股牽引階段等各典型狀態(tài)，在各不利的荷載組合作用下，因而從靜力強度的方面來講是安全的。參 考 文 獻[1] 西南交通大學風工程試驗研究中心，宜昌長江公路大橋施工貓道抗風穩(wěn)定性研究，一九九九年六月。[2] 鄭史雄、周述華、廖海黎. 懸索橋施工貓道的非線性抗風靜力穩(wěn)定性分析. 西南交通大學學報，(總134期) ，[3] 公路橋涵設計通用規(guī)范（JTJ 02189），人民交通出版社，1990年。[4] 公路橋梁抗風設計指南，人民交通出版社，1996年[5] 西南交通大學風工程試驗研究中心，XX長江公路大橋施工貓道抗風穩(wěn)定性研究，2001年10月。施工貓道計算書 第42頁 共42