【正文】 VfkNVwkNMwkNmVfkNVwkNMwVfkN1211109876543210 剪力墻內(nèi)力的分配 總剪力墻內(nèi)力的分配根據(jù)前表求得的各片剪力墻的等效剛度與總剪力墻等效剛度的比值，可根據(jù)公式求得各片剪力墻的內(nèi)力，計(jì)算結(jié)果見表230，仍然只對XSW14, XSW10及 XSW8進(jìn)行計(jì)算。表230 風(fēng)荷載作用下各片剪力墻分配的內(nèi)力Tab 230 The internal force of every shearingwall under wind loadings層次ξ總剪力墻內(nèi)力XSW14(整體墻)XSW10（整體小開口墻）XSW8（聯(lián)肢墻）VμikNMμiKNmVμikNMμiKNmVμikNMμiKNmVμikNMμiKNm121110987654321 XSW10（整體小開口墻）墻肢和連梁內(nèi)力計(jì)算計(jì)算方法與水平地震作用相同，即：對于整體小開口墻，墻肢彎矩Mwi1 =kMwiIj/I+(1k)MwiIj/∑Ij (式244)= Mwi+ Mwi同理， Mwi2= Mwi+ Mwi墻肢軸力 Nwi1= kMwiyciAi/I (式245)= Nwi2=Nwi1墻肢剪力 Vwi1= (Aj/∑Aj+Ij/∑Ij)Vωi (式246)=(+)Vwi = Vwi Vwi2=(+)Vwi= Vwi連梁內(nèi)力 Vbi1=Nwi1Nw(i1)1 (式247) Mbi1= Vbi1lbj0= Vbi1(式248)計(jì)算結(jié)果見表231。表231 XSW10風(fēng)荷載作用下的墻肢及連梁內(nèi)力Tab 231 The internal force of walls and beams in shearingwall 10 under wind loadings層次ξ總內(nèi)力左墻肢內(nèi)力右墻肢內(nèi)力連梁VμikNMμiKNmVμikNMμiKNmVμikNMμiKNmVμikNMμiKNmMμiKNmVμikN121110987654321 豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算豎向荷載包括豎向恒載和豎向活載，在豎向荷載作用下，可近似得認(rèn)為各片剪力墻只承受軸向力，且規(guī)定以受壓為正，其彎矩和剪力等于零。各片剪力墻承受的軸力由墻體自重和樓板傳來的荷載兩部分組成，其中樓板傳來的荷載可近似地按其受荷面積，不考慮結(jié)構(gòu)的連續(xù)性進(jìn)行分配，在計(jì)算墻肢軸力時(shí)，以洞口中線作為荷載分界線。 XSW14（整截面墻） 恒載 屋面恒載 == 樓面恒載 == 墻體自重 = 活載 屋面活載 == 屋面雪載 == 樓面活載 ==圖24 XSW14墻豎向荷載傳遞方式Fig 24 transmiting fashion of vertical loadings on XSW10 XSW10（整體小開口墻） 恒載 屋面恒載 == == 樓面恒載 ==== 墻體自重 = 活載 屋面活載 ==== 屋面雪載 ==== 樓面活載 ====圖25 XSW10墻豎向荷載傳遞方式Fig 25 transmiting fashion of vertical loadings on XSW10表232 恒載作用下墻體中產(chǎn)生的軸力，KNTab232 The axial force of wall under dead loads，KN層次XSW14（整體墻）XSW10（整體小開口墻）左墻肢右墻肢12頂?shù)?1頂?shù)?0頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?表233 活載作用下墻體中產(chǎn)生的軸力，KNTab 233 The axial force of wall under live loads，KN層次XSW14（整體墻）XSW10（整體小開口墻）左墻肢右墻肢12頂（底） () () ()11頂（底） () () ()10頂（底） () () ()9頂（底） () () ()8頂（底） () () ()7頂（底） () () ()6頂（底） () () ()5頂（底） () () ()4頂（底） () () ()3頂（底） () () ()2頂（底） () () ()1頂（底） () () ()注：表中括號內(nèi)數(shù)值為屋面作用雪荷載和其他樓層樓面作用活荷載內(nèi)力值 內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)抗震等級與地震烈度、結(jié)構(gòu)類型和房屋高度有關(guān)，本設(shè)計(jì)的鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)房屋，經(jīng)查《抗震規(guī)范》[15]可得，剪力墻的抗震等級為二級 剪力墻內(nèi)力組合剪力墻為偏心受力構(gòu)件，與柱的受力相似，故取每層的底部和頂部作為控制截面，起彎矩、軸力和剪力墻的設(shè)計(jì)值均按相關(guān)公式進(jìn)行組合。連梁主要承受水平荷載產(chǎn)生的內(nèi)力，一般取梁端截面為控制截面，梁端彎矩和剪力按相關(guān)公式進(jìn)行組合設(shè)計(jì)值按相關(guān)公式進(jìn)行組合。XSW14（整體墻）、XSW10（整體小開口墻）的內(nèi)力組合結(jié)果見附表C3,附表C4,附表C5。3 截面設(shè)計(jì) XSW14（整截面墻）截面設(shè)計(jì)剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)高度可取H/8=，故1~2層為底部加強(qiáng)區(qū)。由于地震作用和風(fēng)荷載均來自兩個方向，故僅選取底層最不利組合內(nèi)力的絕對值進(jìn)行計(jì)算[2]。地震組合 M=m N= V=非地震組合 M=m N= V=比較這兩組內(nèi)力可見，考慮地震組合的內(nèi)力為最不利內(nèi)力，故下面僅按這組內(nèi)力進(jìn)行截面配筋計(jì)算。端部采用HRB400級鋼筋，箍筋和分布鋼筋采用HPB235級鋼筋，且端部鋼筋對稱配置。 驗(yàn)算墻肢截面尺寸 hw0as=3900200=3700mm由底層墻端截面組合的彎矩計(jì)算值M，對應(yīng)的截面組合剪力計(jì)算值V，可求得計(jì)算截面處得剪跨比為 λ= (式31)==2此外，對剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)范圍內(nèi)得剪力設(shè)計(jì)值尚需按公式進(jìn)行調(diào)整Vw=== (式32)=(2003700) =2072KNVw= KN (滿足要求) 軸壓比驗(yàn)算 (式33)== （滿足要求） 偏心受壓正截面承載力計(jì)算豎向分布鋼筋選取雙排2Φ8@180，豎向分布鋼筋的配筋率為ρw= (式34)=%ρmin=% (滿足要求)豎向鋼筋沿截面高度可布置222=44根，則Asw=44=查表可得HRB400級鋼筋得相對界限受壓區(qū)高度為ξb=假定σf=fy，則可求得截面受壓區(qū)高度為x==ξbhw0=3700= (式35)屬于大偏心受壓，則Mc=α1fcbω(hω0)x (式36) =200(3700)=106NmmMsw= (式37) =()178。200210 =106KNme0= (式38)由公式 As=As180。= (式39) =按構(gòu)造要求配筋，=200400=640mm2和6Φ14的較大值[5]。選取縱筋為6Φ14(As=923mm2)，箍筋為Φ8@150。 斜截面受剪承載力計(jì)算斜截面受剪承載力按公式Vw≤ (式310)計(jì)算，故計(jì)算時(shí)λ=。又因?yàn)椋篘= KN=2003900= KN故取N= KN計(jì)算，同時(shí)選取水平分布鋼筋為雙排2Φ8@180。那么 (式311)== KNVw= (滿足要求)整截面墻XSW14底層1～2層的配筋計(jì)算結(jié)果見表31，截面配筋圖另附，其它各層配筋計(jì)算從略表31 XSW14（整截面墻）各層配筋計(jì)算結(jié)果Tab31 The result of reinforced steel configurationof whole wall (XSW14) by every layer層次豎向分布鋼筋水平分布鋼筋端柱配筋1～2層Φ8@180 雙排Φ8@180 雙排縱筋 6Φ14 箍筋Φ8@150 XSW10（整體小開口墻）截面設(shè)計(jì)剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)高度可取H/8=，故1~2層為底部加強(qiáng)區(qū)。由于地震作用和風(fēng)荷載均來自兩個方向，故僅選取底層最不利組合內(nèi)力的絕對值進(jìn)行計(jì)算。 左墻肢地震組合 M=m N= (左震) N=(右震) V=非地震組合 M=m N= (左震) V=比較這兩組內(nèi)力可見，考慮地震組合的內(nèi)力為最不利內(nèi)力，故下面僅按這組內(nèi)力進(jìn)行截面配筋計(jì)算。端部采用HRB400級鋼筋，箍筋和分布鋼筋采用HPB235級鋼筋，且端部鋼筋對稱配