【正文】 系纜力傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值； 基床承載力計(jì)算 （77）式中：γ0 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，； γσ 最大應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)，； 基床承載力設(shè)計(jì)值，600 Kpa； 最大應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值；當(dāng)ε ＞B/3 時(shí) （78） （79） （710） （711）式中： VK 作用在基床頂面的豎直力；PRV 系纜力豎向分力標(biāo)準(zhǔn)值； B 墻底寬度，7 米； e 墻底合力標(biāo)準(zhǔn)值作用點(diǎn)的偏心距；ξ 合力作用點(diǎn)與墻前趾的距離；當(dāng)ξ ≤B/3 時(shí) （712） （713）并需滿足。 作用效應(yīng)組合由于有掩護(hù)，不進(jìn)行短暫組合；地震烈度為6 度，不進(jìn)行偶然組合：僅對(duì)持久組合進(jìn)行驗(yàn)算。 持久組合一，設(shè)計(jì)高水位（）自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（非主導(dǎo)可變作用）+系纜力+門機(jī)后腿重載時(shí)的作用（主導(dǎo)可變作用）1） 抗滑穩(wěn)定左邊右邊左式＜右式所以滿足抗滑穩(wěn)定2） 抗傾穩(wěn)定左邊右邊左式＜右式所以滿足抗傾穩(wěn)定 3）基床應(yīng)力基床應(yīng)力滿足要求 持久組合二，設(shè)計(jì)低水位（）自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（主導(dǎo)可變作用）+系纜力（非主導(dǎo)可變作用）+扶壁頂面荷載+門機(jī)前腿重載時(shí)的作用（非主導(dǎo)可變作用）1）抗滑穩(wěn)定左邊右邊故：抗滑穩(wěn)定性滿足要求。2）.抗傾穩(wěn)定性左邊右邊故：抗傾穩(wěn)定性滿足要求。3）.基床應(yīng)力故滿足要求。持久組合三：設(shè)計(jì)低水位（）自重力+墻后填料土壓力+堆載土壓力+系纜力+門機(jī)后腿重載時(shí)的作用（主導(dǎo)可變作用）。1） .抗滑穩(wěn)定性左邊右邊故：抗滑穩(wěn)定性滿足要求。2）.抗傾穩(wěn)定性左邊右邊故：抗傾穩(wěn)定性滿足要求。3）.基床應(yīng)力故滿足要求。 沿基床底面抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算根據(jù)《重力式碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》(JTJ 29098)，以持久組合一驗(yàn)算碼頭沿基床底面抗滑穩(wěn)定，計(jì)算公式為： （714）基床拋石增加的自重由于基床厚度較小，故可以不計(jì)被動(dòng)土壓力。計(jì)算結(jié)果左邊右邊故：抗滑穩(wěn)定性滿足要求。 整體穩(wěn)定性計(jì)算（扶壁碼頭）（1）按照《港口工程地基規(guī)范》 條規(guī)定，取設(shè)計(jì)低水位進(jìn)行驗(yàn)算。按比例繪出土坡的剖面圖,按泰勒的經(jīng)驗(yàn)方法確定最危險(xiǎn)滑動(dòng)面圓心位置，由設(shè)計(jì)資料和結(jié)構(gòu)形式可得： = 32176。, = 90176。，可得：=28176。, =47176。（2）將滑動(dòng)土體BDB劃分成豎直土條，分成6 個(gè)土條，從坡腳B開始編號(hào)，1～5寬度為5 m，6 。 剖面圖（3） 計(jì)算各土條滑動(dòng)面中心與圓心的連線同豎直線的夾角i值： (715)式中： 圖條滑動(dòng)面中心點(diǎn)與圓心的水平距離；R圓弧滑動(dòng)面半徑；dBD弧弦長(zhǎng)；（4） 從圖中量取各土條的中心高度，計(jì)算各土條的重力 及、值，計(jì)算結(jié)果見表78。表78 土坡穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果土條編號(hào)土條厚度圖條中心高土條重力 (。)15253545556合計(jì)（5） 計(jì)算滑動(dòng)圓弧長(zhǎng)度（6） 計(jì)算土坡穩(wěn)定性安全系數(shù)K故邊坡整體穩(wěn)定。 扶壁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算扶壁構(gòu)件的計(jì)算，其荷載作用的簡(jiǎn)化比較復(fù)雜，本節(jié)計(jì)算中，僅取設(shè)計(jì)低水位情況進(jìn)行部分計(jì)算。構(gòu)件作用的作用分項(xiàng)系數(shù)按《重力式碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》(JTJ 29098)。 立板該扶壁為兩肋結(jié)構(gòu)，立板按兩邊懸臂的簡(jiǎn)支板計(jì)算，。 立板內(nèi)力計(jì)算圖立板的較危險(xiǎn)情況發(fā)生在設(shè)計(jì)低水位（）時(shí)的立板下端，此時(shí)的外荷載作用包括土壓力。20Kpa均載情況下的土壓力作用：q1 = = 。剩余水壓力不計(jì)，q2=0Kpa = ，最大填料土壓力作用：。 內(nèi)底板內(nèi)底板計(jì)算圖式同立板，較危險(xiǎn)的位置在底板前端。危險(xiǎn)的外荷作用應(yīng)該是地基反力大，底板上的壓力作用小的情況，經(jīng)比較發(fā)生在設(shè)計(jì)低水位，門機(jī)后腿重載的情況。底板自重：；。填料重：?；卜戳椋ㄒ姵志媒M合三）：內(nèi)底板處的基床反力：基床反力取單位延米計(jì)算：。內(nèi)底板外荷作用（向上）： 尾板尾板計(jì)算圖示及計(jì)算公式同立板，沿垂直岸線方向取單寬m計(jì)算。外荷載作用包括尾板自重、填料自重、地面均載的作用和門機(jī)荷載作用。設(shè)計(jì)低水位，門機(jī)后腿重載的情況：根據(jù)《重力式碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》(JTJ 29098)，尾板上的主要作用是尾板自重、填料自重等。尾板自重:,。填料重：。20 Kpa均載豎向作用：20=20 kN /m。 門機(jī)后腿的豎向作用：分布寬度：()豎向均載（）：。（注：分布寬度和不均勻系數(shù)均為假定）。 趾板趾板按懸臂板計(jì)算，荷載考慮穩(wěn)定計(jì)算中的最大基床反力和自重，沿順岸方向取單寬m計(jì)算。基床反力采用穩(wěn)定計(jì)算組合二的計(jì)算值： 趾板所受基床反力（）： 趾板內(nèi)力計(jì)算圖趾板自重（）： 肋板 肋板按T型截面懸臂梁計(jì)算。 考慮地面使用荷載、填料及均載土壓力、系纜力和胸墻傳來的外力。 設(shè)計(jì)低水位（），門機(jī)后腿重載時(shí)： 20 Kpa 均載形成的土壓力作用（）：彎矩：剪力:系纜力作用（）：彎矩：剪力: 肋板內(nèi)力計(jì)算圖填料土壓力作用（）：彎矩：剪力：在翼緣范圍內(nèi)： 扶壁構(gòu)件配筋計(jì)算 扶壁結(jié)構(gòu)配筋要求根據(jù)《重力式碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》(JTJ 29098)5節(jié)相關(guān)內(nèi)容，鋼筋混凝土扶壁頂面宜嵌入胸墻或?qū)Я?00nm，立板和肋板的頂部豎向鋼筋應(yīng)伸入胸墻或?qū)Я簝?nèi)，其長(zhǎng)度不宜小于20 倍鋼筋直徑，每個(gè)肋板的受力鋼筋至少應(yīng)有2 根伸入胸墻或?qū)Я?，其長(zhǎng)度不應(yīng)小于30倍鋼筋直徑。扶壁的立板或底板，如按單向板計(jì)算時(shí)，立板或底板與肋板連接處應(yīng)設(shè)置附加鋼筋，其面積不小于立板或底板內(nèi)受力鋼筋的1/ 3，長(zhǎng)度不小于板凈跨的1/4。扶壁的立板、肋板和底板等交接處應(yīng)設(shè)置加強(qiáng)角，其尺寸一般采用150mm150mm～20mm200mm，加強(qiáng)角應(yīng)視構(gòu)件大小設(shè)置Ф8mm～Ф10mm的構(gòu)造鋼筋，根數(shù)與附加鋼筋相同。肋板的受力鋼筋、分布鋼筋和立板的架立鋼筋應(yīng)伸入相應(yīng)構(gòu)件中并有足夠的錨固長(zhǎng)度，肋板分布鋼筋的彎鉤宜鉤在立板面層和底板分布鋼筋上。立板與底板連接處，立板豎直方向的附加鋼筋彎鉤宜鉤住底板底層鋼筋。扶壁結(jié)構(gòu)采用 C30 混凝土fc =15N /mm2；選用Ⅱ級(jí)鋼筋， f y =310N /mm2 ，彈性模量E= 105 N/mm2；結(jié)構(gòu)系數(shù)rd= 。 立板配筋（一）配筋計(jì)算該扶壁為兩肋結(jié)構(gòu)，立板按兩邊懸臂的簡(jiǎn)支板計(jì)算，內(nèi)力計(jì)算見上章。，立板沿碼頭豎直方向取單寬m計(jì)算，=。b =1000mm；h = 300mm；a = 30mm；h0=ha =270mm。配筋計(jì)算見表79。表75 立板配筋計(jì)算計(jì)算內(nèi)容跨中截面支座處配筋（間距≤300mm）F實(shí)配 As （mm2）471413注：由于支座處配筋率不滿足，故在此按最小配筋率 配筋， 。（二）斜截面受剪承載力驗(yàn)算對(duì)于矩形截面受彎構(gòu)件： 故僅需按構(gòu)造配筋。（3） 分布鋼筋每米板寬中分布鋼筋的截面面積不少于受力鋼筋截面面積的15%，分布鋼筋的直徑在一般厚度的板中多用6～8mm。故配筋, 底板和尾板配筋（一）配筋計(jì)算底板和尾板均可簡(jiǎn)化為兩端懸臂的簡(jiǎn)支板，內(nèi)力計(jì)算見上章。底板和尾板沿碼頭岸線垂直方向取單寬米計(jì)算，b=1000mm；h=600mm；a=30mm；h0=ha =570mm。配筋計(jì)算見表76。表76 底板和尾板配筋計(jì)算計(jì)算內(nèi)容底板尾板跨中截面支座處跨中截面支座處配筋（間距≤300mm）實(shí)配As （mm2）8708701028870注：配筋率不滿足，按最小配筋率 配筋， 。（二）斜截面受剪承載力驗(yàn)算對(duì)于矩形截面受彎構(gòu)件： 故僅需按構(gòu)造配筋。（三）分布鋼筋為方便施工，分布鋼筋配筋, 趾板配筋趾板按懸臂板計(jì)算，固定端彎矩最大，與碼頭岸線平行方向取單寬計(jì)算。b=1000mm；h=800mm；a=30mm；h0=ha =770mm。配筋計(jì)算見表77。表77 趾板配筋計(jì)算計(jì)算內(nèi)容固定端配筋（間距≤300mm）F實(shí)配 As （mm2）1414（二）斜截面受剪承載力驗(yàn)算按矩形截面受彎構(gòu)件： 故僅需按構(gòu)造配筋。（三）分布鋼筋為方便施工，分布鋼筋配筋, 肋板配筋肋板按懸臂梁計(jì)算，截面為T形截面。沿碼頭豎直方向取單寬計(jì)算。（一）承載力計(jì)算肋板不是規(guī)則的T 形截面梁，因此分6個(gè)截面分別進(jìn)行配筋計(jì)算。承載力計(jì)。1）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2） 系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3） 填料土壓力作用（）：剪力：彎矩： 故： 肋板內(nèi)力計(jì)算圖2）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：3）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：4）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：5）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：6）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：7）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：(二)配筋計(jì)算由于肋板與立板水平截面為T形，因此需確定翼緣寬度，按《港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ26798）。計(jì)算結(jié)果見表78。表78 翼緣寬度計(jì)算表考慮情況計(jì)算式按計(jì)算跨度 l0 考慮3180按梁凈跨 Sn 考慮2100按翼緣高度 考慮3800取表中最小值，故=2100mm，=300mm，b=200mm。由于，故屬于T型梁第一種情況，即寬度取 進(jìn)行計(jì)算。配筋計(jì)算見表79。表79 肋板配筋計(jì)算截面3570554188139381106491131011970197229473660445448085365配筋實(shí)配 As （mm2）2036203630544072508950896107注：配筋率不滿足，按最小配筋率 配筋， 。（二）分布鋼筋分布鋼筋配筋按結(jié)構(gòu)配筋。 構(gòu)件裂縫寬度驗(yàn)算本次設(shè)計(jì)只驗(yàn)算長(zhǎng)期組合下，裂縫寬度是否合格。根據(jù)《港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（TJT26798），最大裂縫寬度可按下列公式計(jì)算：