【正文】 系纜力傾覆力矩標準值； 基床承載力計算 （77）式中：γ0 結構重要性系數(shù)，； γσ 最大應力分項系數(shù)，； 基床承載力設計值，600 Kpa； 最大應力標準值；當ε ＞B/3 時 （78） （79） （710） （711）式中： VK 作用在基床頂面的豎直力；PRV 系纜力豎向分力標準值； B 墻底寬度，7 米； e 墻底合力標準值作用點的偏心距；ξ 合力作用點與墻前趾的距離；當ξ ≤B/3 時 （712） （713）并需滿足。 作用效應組合由于有掩護，不進行短暫組合；地震烈度為6 度，不進行偶然組合：僅對持久組合進行驗算。 持久組合一，設計高水位（）自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（非主導可變作用）+系纜力+門機后腿重載時的作用（主導可變作用）1） 抗滑穩(wěn)定左邊右邊左式＜右式所以滿足抗滑穩(wěn)定2） 抗傾穩(wěn)定左邊右邊左式＜右式所以滿足抗傾穩(wěn)定 3）基床應力基床應力滿足要求 持久組合二，設計低水位（）自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（主導可變作用）+系纜力（非主導可變作用）+扶壁頂面荷載+門機前腿重載時的作用（非主導可變作用）1）抗滑穩(wěn)定左邊右邊故：抗滑穩(wěn)定性滿足要求。2）.抗傾穩(wěn)定性左邊右邊故：抗傾穩(wěn)定性滿足要求。3）.基床應力故滿足要求。持久組合三：設計低水位（）自重力+墻后填料土壓力+堆載土壓力+系纜力+門機后腿重載時的作用（主導可變作用）。1） .抗滑穩(wěn)定性左邊右邊故：抗滑穩(wěn)定性滿足要求。2）.抗傾穩(wěn)定性左邊右邊故：抗傾穩(wěn)定性滿足要求。3）.基床應力故滿足要求。 沿基床底面抗滑穩(wěn)定驗算根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》(JTJ 29098)，以持久組合一驗算碼頭沿基床底面抗滑穩(wěn)定，計算公式為： （714）基床拋石增加的自重由于基床厚度較小，故可以不計被動土壓力。計算結果左邊右邊故：抗滑穩(wěn)定性滿足要求。 整體穩(wěn)定性計算（扶壁碼頭）（1）按照《港口工程地基規(guī)范》 條規(guī)定，取設計低水位進行驗算。按比例繪出土坡的剖面圖,按泰勒的經驗方法確定最危險滑動面圓心位置，由設計資料和結構形式可得： = 32176。, = 90176。，可得：=28176。, =47176。（2）將滑動土體BDB劃分成豎直土條，分成6 個土條，從坡腳B開始編號，1～5寬度為5 m，6 。 剖面圖（3） 計算各土條滑動面中心與圓心的連線同豎直線的夾角i值： (715)式中： 圖條滑動面中心點與圓心的水平距離；R圓弧滑動面半徑；dBD弧弦長；（4） 從圖中量取各土條的中心高度，計算各土條的重力 及、值，計算結果見表78。表78 土坡穩(wěn)定計算結果土條編號土條厚度圖條中心高土條重力 (。)15253545556合計（5） 計算滑動圓弧長度（6） 計算土坡穩(wěn)定性安全系數(shù)K故邊坡整體穩(wěn)定。 扶壁構件的承載能力極限狀態(tài)的計算扶壁構件的計算，其荷載作用的簡化比較復雜，本節(jié)計算中，僅取設計低水位情況進行部分計算。構件作用的作用分項系數(shù)按《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》(JTJ 29098)。 立板該扶壁為兩肋結構，立板按兩邊懸臂的簡支板計算，。 立板內力計算圖立板的較危險情況發(fā)生在設計低水位（）時的立板下端，此時的外荷載作用包括土壓力。20Kpa均載情況下的土壓力作用：q1 = = 。剩余水壓力不計，q2=0Kpa = ，最大填料土壓力作用：。 內底板內底板計算圖式同立板，較危險的位置在底板前端。危險的外荷作用應該是地基反力大，底板上的壓力作用小的情況，經比較發(fā)生在設計低水位，門機后腿重載的情況。底板自重：；。填料重：?；卜戳椋ㄒ姵志媒M合三）：內底板處的基床反力：基床反力取單位延米計算：。內底板外荷作用（向上）： 尾板尾板計算圖示及計算公式同立板，沿垂直岸線方向取單寬m計算。外荷載作用包括尾板自重、填料自重、地面均載的作用和門機荷載作用。設計低水位，門機后腿重載的情況：根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》(JTJ 29098)，尾板上的主要作用是尾板自重、填料自重等。尾板自重:,。填料重：。20 Kpa均載豎向作用：20=20 kN /m。 門機后腿的豎向作用：分布寬度：()豎向均載（）：。（注：分布寬度和不均勻系數(shù)均為假定）。 趾板趾板按懸臂板計算，荷載考慮穩(wěn)定計算中的最大基床反力和自重，沿順岸方向取單寬m計算。基床反力采用穩(wěn)定計算組合二的計算值： 趾板所受基床反力（）： 趾板內力計算圖趾板自重（）： 肋板 肋板按T型截面懸臂梁計算。 考慮地面使用荷載、填料及均載土壓力、系纜力和胸墻傳來的外力。 設計低水位（），門機后腿重載時： 20 Kpa 均載形成的土壓力作用（）：彎矩：剪力:系纜力作用（）：彎矩：剪力: 肋板內力計算圖填料土壓力作用（）：彎矩：剪力：在翼緣范圍內： 扶壁構件配筋計算 扶壁結構配筋要求根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》(JTJ 29098)5節(jié)相關內容，鋼筋混凝土扶壁頂面宜嵌入胸墻或導梁100nm，立板和肋板的頂部豎向鋼筋應伸入胸墻或導梁內，其長度不宜小于20 倍鋼筋直徑，每個肋板的受力鋼筋至少應有2 根伸入胸墻或導梁，其長度不應小于30倍鋼筋直徑。扶壁的立板或底板，如按單向板計算時，立板或底板與肋板連接處應設置附加鋼筋，其面積不小于立板或底板內受力鋼筋的1/ 3，長度不小于板凈跨的1/4。扶壁的立板、肋板和底板等交接處應設置加強角，其尺寸一般采用150mm150mm～20mm200mm，加強角應視構件大小設置Ф8mm～Ф10mm的構造鋼筋，根數(shù)與附加鋼筋相同。肋板的受力鋼筋、分布鋼筋和立板的架立鋼筋應伸入相應構件中并有足夠的錨固長度，肋板分布鋼筋的彎鉤宜鉤在立板面層和底板分布鋼筋上。立板與底板連接處，立板豎直方向的附加鋼筋彎鉤宜鉤住底板底層鋼筋。扶壁結構采用 C30 混凝土fc =15N /mm2；選用Ⅱ級鋼筋， f y =310N /mm2 ，彈性模量E= 105 N/mm2；結構系數(shù)rd= 。 立板配筋（一）配筋計算該扶壁為兩肋結構，立板按兩邊懸臂的簡支板計算，內力計算見上章。，立板沿碼頭豎直方向取單寬m計算，=。b =1000mm；h = 300mm；a = 30mm；h0=ha =270mm。配筋計算見表79。表75 立板配筋計算計算內容跨中截面支座處配筋（間距≤300mm）F實配 As （mm2）471413注：由于支座處配筋率不滿足，故在此按最小配筋率 配筋， 。（二）斜截面受剪承載力驗算對于矩形截面受彎構件： 故僅需按構造配筋。（3） 分布鋼筋每米板寬中分布鋼筋的截面面積不少于受力鋼筋截面面積的15%，分布鋼筋的直徑在一般厚度的板中多用6～8mm。故配筋, 底板和尾板配筋（一）配筋計算底板和尾板均可簡化為兩端懸臂的簡支板，內力計算見上章。底板和尾板沿碼頭岸線垂直方向取單寬米計算，b=1000mm；h=600mm；a=30mm；h0=ha =570mm。配筋計算見表76。表76 底板和尾板配筋計算計算內容底板尾板跨中截面支座處跨中截面支座處配筋（間距≤300mm）實配As （mm2）8708701028870注：配筋率不滿足，按最小配筋率 配筋， 。（二）斜截面受剪承載力驗算對于矩形截面受彎構件： 故僅需按構造配筋。（三）分布鋼筋為方便施工，分布鋼筋配筋, 趾板配筋趾板按懸臂板計算，固定端彎矩最大，與碼頭岸線平行方向取單寬計算。b=1000mm；h=800mm；a=30mm；h0=ha =770mm。配筋計算見表77。表77 趾板配筋計算計算內容固定端配筋（間距≤300mm）F實配 As （mm2）1414（二）斜截面受剪承載力驗算按矩形截面受彎構件： 故僅需按構造配筋。（三）分布鋼筋為方便施工，分布鋼筋配筋, 肋板配筋肋板按懸臂梁計算，截面為T形截面。沿碼頭豎直方向取單寬計算。（一）承載力計算肋板不是規(guī)則的T 形截面梁，因此分6個截面分別進行配筋計算。承載力計。1）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2） 系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3） 填料土壓力作用（）：剪力：彎矩： 故： 肋板內力計算圖2）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：3）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：4）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：5）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：6）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：7）（1）20 Kpa 均布荷載形成的土壓力作用（）：剪力：彎矩：（2）系纜力作用（）：剪力：彎矩：（3）填料土壓力作用（）：剪力：彎矩：故：(二)配筋計算由于肋板與立板水平截面為T形，因此需確定翼緣寬度，按《港口工程混凝土結構設計規(guī)范》（JTJ26798）。計算結果見表78。表78 翼緣寬度計算表考慮情況計算式按計算跨度 l0 考慮3180按梁凈跨 Sn 考慮2100按翼緣高度 考慮3800取表中最小值，故=2100mm，=300mm，b=200mm。由于，故屬于T型梁第一種情況，即寬度取 進行計算。配筋計算見表79。表79 肋板配筋計算截面3570554188139381106491131011970197229473660445448085365配筋實配 As （mm2）2036203630544072508950896107注：配筋率不滿足，按最小配筋率 配筋， 。（二）分布鋼筋分布鋼筋配筋按結構配筋。 構件裂縫寬度驗算本次設計只驗算長期組合下，裂縫寬度是否合格。根據(jù)《港口工程混凝土結構設計規(guī)范》（TJT26798），最大裂縫寬度可按下列公式計算：