【正文】 ling︱Create︱Areas︱Arbitrary︱By Lines線生成面，把連成的線形成面。Main Menu︱Preprocessor︱Meshing︱Size Cntrls︱ManuaSize︱Lines︱Picked Lines 劃分線段，將線段分為相應(yīng)等分Main Menu︱Preprocessor︱Meshing︱Mesh Attributes︱Default Attribs定義擠壓材料參考號Main Menu︱Preprocessor︱Meshing︱Mesh︱Areas︱Free對擠壓材料的面進行網(wǎng)格劃分Main Menu︱Preprocessor︱Meshing︱Mesh Attributes︱Default Attribs定義模具材料參考號Main Menu︱Preprocessor︱Meshing︱Mesh︱Areas︱Free對模具材料面進行網(wǎng)格劃分（4）施加約束、加載求解Main Menu︱Solution︱Define Loads︱Apply︱Structural︱Displacement︱On Nodes對模型施加約束Main Menu︱Solution︱Solve︱Current LS進行求解Main Menu︱General Postproc︱Read Rrsults︱Last SetMain Menu︱General Postproc︱Plot Rrsults︱Nodal Solu輸出下列圖形圖 由于擠壓比太大，沒有產(chǎn)生位移，所以沒有產(chǎn)生應(yīng)力應(yīng)變，所以可以說明擠壓比越大鎂合金的韌性越好℃、擠壓比為15的模型模擬（1）定義單元類型Main Menu︱Preprocessor︱Element Type︱Add/Edit/Delete定義平面單元為PLANE182，定義接觸單元為TARGE16CONTA172。（2）定義材料性能參數(shù)Main Menu︱Preprocessor︱Material Props︱Material Models定義擠壓材料參數(shù)依次雙擊Structral、Liner、Elastic、Isotropic設(shè)置材料的彈性模量為4E10。接著雙擊Structral、Nolinear、Inelastic、Rate Independent、Isotropic Harding Plasticity、Mises Plasticity、,300E6依次雙擊Structral、Friction 。單擊Material︱New Model設(shè)置新材料性能，依次雙擊Structral、Liner、Elastic、Isotropic設(shè)置擠壓模具的參數(shù)，,。依次雙擊Structral、Friction 。（3）創(chuàng)建幾何模型、劃分網(wǎng)格Main Menu︱Preprocessor︱Modeling︱Create︱Areas︱Rectangle︱By Dimensions設(shè)定單元尺寸，建立長方體模型，兩個長方體模型尺寸X軸為0、。Y軸尺寸為0、Main Menu︱Preprocessor︱Modeling︱Create︱Keypoints︱In Active CS設(shè)置關(guān)鍵點8E0、0、0Main Menu︱Preprocessor︱Modeling︱Create︱Lines︱Lines︱Strainght Line依次連接關(guān)鍵點形成一個矩形Main Menu︱Preprocessor︱Modeling︱Create︱Areas︱Arbitrary︱By Lines線生成面，把連成的線形成面。Main Menu︱Preprocessor︱Meshing︱Size Cntrls︱ManuaSize︱Lines︱Picked Lines 劃分線段，將線段分為相應(yīng)等分Main Menu︱Preprocessor︱Meshing︱Mesh Attributes︱Default Attribs定義擠壓材料參考號Main Menu︱Preprocessor︱Meshing︱Mesh︱Areas︱Free對擠壓材料的面進行網(wǎng)格劃分Main Menu︱Preprocessor︱Meshing︱Mesh Attributes︱Default Attribs定義模具材料參考號Main Menu︱Preprocessor︱Meshing︱Mesh︱Areas︱Free對模具材料面進行網(wǎng)格劃分（4）施加約束、加載求解Main Menu︱Solution︱Define Loads︱Apply︱Structural︱Displacement︱On Nodes對模型施加約束Main Menu︱Solution︱Solve︱Current LS進行求解出現(xiàn)錯誤for material 1 at temperature 0,the initial slope of the stressstrain curve based on the TB,MISO table(+09) is less than EX(+10)對于Ansys施加溫度方面使用了在定義材料性能方面加溫度，和整個模型加溫度場等方法，但是總是出現(xiàn)錯誤，求解不出結(jié)果，在溫度定義方面對Ansys的掌握不到，也查閱了很多資料未果，所以模擬失敗。1) ZK60鎂合金在不同塑性變形和熱處理狀態(tài)下硬度和強度等力學(xué)性能變化明顯。經(jīng)過擠壓和T5熱處理后，ZK60合金的硬度和強度都大幅度提高。2) 經(jīng)過模擬可以證明在同溫度下，擠壓比越大ZK60鎂合金的強度越高，塑性越好。但是由于溫度加施加上自己對軟件掌握度不夠，所以不能模擬TTT6三個狀態(tài)下溫度對ZK60鎂合金力學(xué)性能的影響。第四章 結(jié)論變形鎂合金力學(xué)性能的研究是拓展鎂合金應(yīng)用的重要課題。本文利用擠壓儀器和拉伸儀器對不同熱處理狀態(tài)下的ZK60鎂合金進行了的力學(xué)性能測試實驗，并分析了熱處理工藝和擠壓工藝對其力學(xué)性能的影響，還試圖用ANSYS軟件對不同擠壓比和溫度情況進行模擬實驗，得出以下結(jié)論：ZK60鎂合金在不同塑性變形和熱處理狀態(tài)下硬度和強度等力學(xué)性能變化明顯。經(jīng)過擠壓和T5熱處理后，ZK60合金的硬度和強度都大幅度提高。ZK60合金擠壓后進行T5處理，其強度要比T6處理強度明顯要高，這與在T5狀態(tài)下合金中析出強化相分布更加密集和細小有關(guān)。3，ZK60鎂合金在不同熱處理狀態(tài)下的拉伸性能的力學(xué)變化明顯。經(jīng)過擠壓和T5熱處理狀態(tài)下，ZK60鎂合金的強度和塑性最大，拉伸率最低，抗拉強度最好。在擠壓過程中，熱處理狀態(tài)的不同，以及溫度、擠壓比的依次改變，使得在擠壓過程中所需的擠壓力也呈現(xiàn)一定的變化趨勢，總體是隨著擠壓溫度的升高、擠壓比的減小，所需的擠壓力也隨之減小。擠壓比對鎂合金的力學(xué)性能的影響主要與變形程度、應(yīng)力狀態(tài)有關(guān)。隨著擠壓比的增加，金屬變形程度增大，變形流線更加細密，晶粒更加細化，鎂合金的抗拉強度和延伸率都得到了提高。 通過對擠壓過程的模擬證明了擠壓比越高所需壓力越大，金屬塑性越好，由于對ANSYS軟件掌握度不夠，溫度施加沒有成功，溫度對其影響沒有模擬出來，是本次實驗的遺憾。參考文獻[1] 陳振華．鎂合金[M]．第一版．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004[2] 陳振華，夏偉軍，嚴紅革，等．鎂合金材料的塑性變形理論及其技術(shù)[J]．化工進展．2005，(23)：127135[3] 訾炳濤，王輝．鎂合金及其在工業(yè)中的應(yīng)用[J]．稀有金屬，2004，28(1)：229232[4] 張津，章宗和．鎂合金及應(yīng)用[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004[5] 顏永年，李茂盛，林峰，等．變形鎂合金的研究熱點概述[J]．清華大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版)．2007，47(5)：613617[6] 王國軍．變形鎂合金擠壓材生產(chǎn)技術(shù)及其產(chǎn)品標準[J]．冶金標準化與質(zhì)量．2002，40(6)：5054[7] 陳維平，詹美燕，陳宛德，等．變形鎂合金的塑性加工技術(shù)研究及展望[J]．特種鑄造及有色合金．2007，27(1)：4043[8] 王向東，張寶紅，張治民．AZ31B鎂合金正擠壓成形工藝研究[J]．機械工程與自動化．2007，(4)：8183[9] 程俊偉，夏巨諶，王新云，等．AZ31變形鎂合金擠壓成形工藝的研究[J]．金屬成形工藝．2004，22(3)：410[10] 麻彥龍，左汝林，湯愛濤等．ZK60鎂合金鑄態(tài)顯微組織分析[J]．重慶大學(xué)學(xué)報，2004，27(8)：5255[11] 鄭修麟．材料的力學(xué)性能[M]．西北工業(yè)大學(xué)出版社，2001：4656[12] 余琨，黎文獻，王日初．熱處理工藝對擠壓變形ZK60鎂合金組織與力學(xué)性能的影響[J]．中國有色金屬學(xué)報．2007，17(2)：188192[13] 鐘皓，陳琪，閆蘊琪，等．AZ31鎂合金的熱擠壓組織與力學(xué)性能分析[J]．輕金屬．2007，(3)：5255[14] 余琨，黎文獻，王日初．Mg—A1．Zn(REy鎂合金軋制變形行為及強化機制[J]．稀有金屬材料與工程．2006，35(31)：17481752[15] 于寶義，包春玲，宋鴻武，等．AZ91D鎂合金擠壓成形管材的組織性能研究[J]．熱加工工藝．2005，(18)：3032[16] 陳振華．變形鎂合金 第一版．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005[17] 姜婷．普通凝固ZK60鎂合金往復(fù)擠壓組織與性能研究．西安：西安理工大2007．[18] 李學(xué)哲，陳立佳，趙波，等．擠壓變形AZ81鎂合金的疲勞變形與斷裂行為．沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報．2007，29(6)：667．671[19] 金屬學(xué)及熱處理 大連工學(xué)院《金屬學(xué)及熱處理》編寫小組[20] 金屬學(xué)與熱處理手冊 [21] 嚴峰，吳昆，趙敏．SiCw／MBl5鎂基復(fù)合材料超塑性\[J]．材料工程，2000(3)：32—35[22] 洪慎章．冷擠壓技術(shù)．機械工業(yè)出版社，2005，l[23] 于翔，丁培道，彭?。瓵Z61B鎂合金熱變形動力學(xué)的研究．熱加工工藝．2005(3)：14—16[24] 郝艷君，陳立佳，吳偉．擠壓態(tài)60鎂合金的高溫力學(xué)性能及其超塑性口．沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報，2004，26[25] 李鵬喜，張愛萍，陳晶益，屠怡范，蔡慶武．變形工藝對AZ31B鎂合金薄板組織及力學(xué)性能的影響．材料熱處理學(xué)報，2006．27(3)：60—64[26] 王強，張治民．坯料溫度對AZ31B鎂合金反擠壓成形的影響．材料工程，2006．增刊1：310—312[27] 蔡薇，柳瑞清，饒克，王振基．鎂合金AZ31B擠壓成形工藝及模具研究．熱加工工藝，2006．35(13)：4547[28] Mukai T．，Masashi Y，Watanable H．，et．a(chǎn)1．Effect of grain refinemenOntensile Ductility in ZK60 magnesium alloy under dynamic loading [J]．MaterialsTransaction，2001，42(7)：11761181[29] Nakanishi M．，Mabqchi M．，Saito N．，et．a(chǎn)1．Tensile properties ofThe Zk60 magnesium alloy produced by hot extrusion of Machined ch[J]．Journal of Materials Science Latters，1998，17：20032005 [30] 程俊偉，夏巨諶，王新云，胡國安，閆洪．AZ31變形鎂合金擠壓成形工藝的研究，金屬成形工藝，2004，22(3)：4—8