【正文】 的知道Z—Component of displacement的情況。對于圖41中的A、B、C、D的位移情況，假設的認為，變形后，AB和CD仍為直線。且求得A、B、C、D的位移方向為指向圓心方向，、。圖45 X方向應力等值線圖圖44 X方向位移等值線圖2. 過盈配合 在過盈配合后，XComponent of stress如圖45所示。3. 用米塞斯應力來校核材料強度 von mises stress如圖46和47所示。利用公式41，可知外殼和軸承外圈的許用應力分別為237Mpa和277Mpa。，較材料許用應力要小。圖47 單元米塞斯應力等值線圖圖46 米塞斯應力等值線圖 主錐與下軸承內(nèi)圈的接觸分析根據(jù)分析可知，裝配的先后順序，主軸與下滾子軸承內(nèi)圈首先裝配，主軸與下滾子軸承內(nèi)圈之間為過盈接觸，過盈量都為。主軸與下滾子軸承內(nèi)圈接觸時，下滾子軸承內(nèi)圈的外側(cè)自由，即剖面上E、F點可以自由在平面內(nèi)移動。如圖42示意圖所示。提交運算后，得到相應的應力和位移等一系列數(shù)據(jù)（取裝配最終結(jié)果為分析內(nèi)容）?，F(xiàn)列出以下內(nèi)容：1. X方向位移場 X—Component of displacement如圖48所示。根據(jù)結(jié)構(gòu)和邊界條件的軸對稱的情況，可以類似的知道Z—Component of displacement的情況。對于圖42中的E、F的位移情況，假設的認為，變形后，EF仍為直線。且求得E、F的位移方向為離開圓心方向， 。圖49 X方向應力等值線圖圖48 X方向位移等值線圖圖410 米塞斯應力等值線圖圖411 單元米塞斯應力等值線圖2. 過盈配合 在過盈配合后，XComponent of stress如圖49所示。3. 用米塞斯應力來校核材料強度 von mises stress如圖410和411所示。材料的許用應力由公式41，可知主軸和下滾子內(nèi)圈的許用應力分別為230Mpa和277Mpa。由圖中可以看出， Mpa，較材料許用應力要大，也就是說在裝配過程中，主軸和下滾子內(nèi)圈接觸面上的材料將會發(fā)生屈服現(xiàn)象。 軸承座的有限元分析軸承座有限元分析過程同上面的分析過程相似但也有一些區(qū)別，下面簡要用圖412和413說明一下： Pro/E模型轉(zhuǎn)換ANSYS圖412 軸承座模型的建立過程定義單元類型定義材料屬性劃分網(wǎng)格結(jié)果分析加載求解 幾何模型圖413 軸承座有限元分析流程圖首先導入軸承座的實體模型設置好Ansys的分析環(huán)境本次選擇Solid和20node 186分析類型，導航工具中會顯示當前的分析環(huán)境，即Ansys中的解算器，本解算器支持結(jié)構(gòu)分文要用到的是結(jié)構(gòu)分析和應力分析。指定材料屬性為軸承座設置材料屬性為復合材料，彈性模量E= ，材料密度為7900kg/m3，完成材料屬性的設置。軸承座仍然選擇自由式網(wǎng)格劃分，Ansys軟件將自動完成網(wǎng)格的劃分。1. 添加位移約束和載荷 由于軸承座由螺栓固定在減速器殼體內(nèi)部，所以限制了X和Y以及Z方向的自由度，所受的靜載荷是由裝配軸承所產(chǎn)生的，由于時間有限將軸承簡化掉把預緊力直接加載到軸承座上，由圖414所示。 圖415 Y方向位移等值線圖圖414 軸承座載荷施加圖2. 求解 在有限元分析模型和載荷約束添加完畢后，可以運用SOLUTION處理器定義分析類型和分析選項，但在此次分析中默認的一些設置就可以達到分析的要求所以不需要對其進行設置。 3. 查看分析結(jié)果 由于軸承座分析屬于靜力分析所以結(jié)果只需要通過通用后處理器查看便可，結(jié)果如圖 415 所示位移等值線圖，416所示將Y方向應等值線圖，417所示等效應力等值線圖。由圖4141417分析結(jié)果可知：軸承座的有限元分析當中，軸圖416 Y方向應力等值線圖圖417 等效應力等值線圖承座的最大應變產(chǎn)生在徑向方向上，103m，軸承座的最大位移徑向方向上，由選擇材料的力學性能知，這些數(shù)據(jù)均滿足要求，既滿足材料要求，又滿足撓度要求。 本章小結(jié)本章應用ANSYS軟件分析了軸承座與軸承外圈接觸和主錐與軸承內(nèi)圈接觸的力學分析，獲得了位移分布圖和應力分布圖，從中得知接觸過程中的位移最大值和應力最大值，通過這些數(shù)據(jù)與許用數(shù)據(jù)對照可以明確在接觸過程中沒有損壞零件的危險。因而軸承外圈和軸承內(nèi)圈的安裝可以直接用壓力機壓裝而不需要其他輔助裝配工藝。 千萬不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印。“結(jié)論”以前的所有正文內(nèi)容都要編寫在此行之前。結(jié) 論本文從主減速器的結(jié)構(gòu)入手，分析了主減速器的裝配過程，特別是分析了主減速器中一些關(guān)鍵部分的裝配工藝。其結(jié)論如下： (1) 通過分析主齒軸的受力情況，從汽車動力傳動的機理和總成的結(jié)構(gòu)入手，給出了螺母預緊力矩T確定的理論依據(jù)。(2) 根據(jù)螺紋聯(lián)接的特點，以及總成的結(jié)構(gòu)特點，找出了螺母擰緊力矩T和軸向夾緊力F之間的力學理論關(guān)系式。(3) 根據(jù)總成裝配過程以及工作過程的特點，給出了軸向力F在總成中力的分配關(guān)系。(4) 通過對主減速器總成的整體和每一個零部件進行詳細的力學分析，包括主減速器總成的分裝配過程中、裝配完成后以及總成的工作狀態(tài)這三種情況。通過了解主減總成在不同狀態(tài)下的受力狀態(tài)，特別是不同的狀態(tài)下的主要影響因素，抓住主要影響因素，忽略次要影響因素，從而對模型進行簡化和分析。(5) 通過對主減速器總成的裝配主要過程進行數(shù)值分析得到了需要的應力場和位移場。其中分析過程包括：主減速器外殼和上下軸承外圈的接觸，主齒軸和下軸承內(nèi)圈的接觸，軸承座整體受力的分析。雖然本文中的這些分析和計算過程已基本符合實際的工作狀態(tài)和滿足了工程精度的要求，但還有很多不足。計算方法和手段還需要改進，包括：(1) 總成結(jié)構(gòu)的工作情況很復雜，再加上零件本身加工精度等原因，在以后的工作中需要在可行的前提下盡量考慮更多的因素。(2) 總成結(jié)構(gòu)僅是汽車后橋的一部分，因此如何考慮和模擬分析整體的工作狀態(tài)，特別是如何運用動態(tài)的分析思想是研究的主要問題。參考文獻1 鄧凡平．．機械工業(yè)出版社，1991：20~432 刑靜忠，王永崗，陳曉霞．．機械工業(yè)出版社，1992：20~453 詹友剛．Pro/．機械工業(yè)出版社，2004：20~404 余成龍，董益亮．雜交系統(tǒng)動力學分析的有限元法一汽車后橋有限元建模與分析．機械制造與自動化，2002，(5)：50~555 黃國權(quán)．有限元法基礎教程及ANSYS應用．機械工業(yè)出版社，2002：59~606 張樂樂，蘇樹強，譚南林．ANSYS輔助分析應用基礎教程上機指導．機械工業(yè)出版社，2002：82~847 融華，歐商用汽車總成部件發(fā)展的新特點. 商用汽車，2003：25~428 雷鳴．實現(xiàn)中國汽車總成技術(shù)國外出口突破．交通世界，2003，(11)：3~7 9 , ．Webbased Distributed Manufacturing Control Systems．Springer, 200410 , and ．A WWWBased Information Management System Development Mould for Rapid and Integrated Mould Produc Development．Springer，2002，(20)：50~5711 LiPing Lei，Jeong Kim，SungJong Kang，BeomSoo Kang Rigid–plastic finite element analysis of hydroforming process and its applications. Journal of Materials Processing Technology，2003，(139)：187~19412 楊智勇．邊界元法反求解二維位勢問題的邊界條件．合肥工業(yè)大學碩士學位論文，2005：40~8513 彭民,陳昌根, 陳劍波．汽車工業(yè)的產(chǎn)業(yè)地位及我國汽車工業(yè)的發(fā)展．市場經(jīng)濟，2004：25~4214 詹友剛．Pro/．機械工業(yè)出版社，200415 遲黎偉，高樺．中國汽車業(yè)戰(zhàn)略分析與思考．CHINA MAB THESIS COMPETITION 2000，2002，(5)：50~5616 葛海龍．后橋主減速器裝配的關(guān)鍵測量技術(shù)．合肥工業(yè)大學碩士學位論文，2005：1~10致謝本文的選題、課題研究及論文撰寫均是在導師陳玉全教授的親切關(guān)懷下完成的。本文前期的完成工作也受到了江淮自動化裝備有限公司王淑旺老師的指導。在此對兩位老師表示衷心的感謝和誠摯的敬意。同時，我還要感謝同組的同學們，他們也給予了我很大的幫助，向他們表示深深的謝意。最后，我要感謝父母的養(yǎng)育之恩，他們勤勞樸素的作風、誠實善良的品德，是我一生的