【導(dǎo)讀】第一章、技術(shù)標(biāo)綜合說明。第二章、工程概況與施工特點(diǎn)分析。第四章施工總進(jìn)度計(jì)劃。六、工種配合密切、協(xié)調(diào)合理。第十四章、計(jì)量及試驗(yàn)管理措施。全面調(diào)查施工現(xiàn)場的地質(zhì)地貌、原有建（構(gòu)）筑物、地下水位、污。水排放、社區(qū)信息以及人員活動(dòng)等等情況。間，對(duì)各專業(yè)設(shè)備安裝交付時(shí)間做出全面具體部署。本工程的質(zhì)量目標(biāo)為首次竣工驗(yàn)收質(zhì)量達(dá)到建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收。統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，即一次交驗(yàn)合格率100%，爭創(chuàng)成都市“安全文明”工地，爭?，F(xiàn)場安全生產(chǎn)與文明施工直接關(guān)系到正常的生產(chǎn)、生活，是確保工。企業(yè)的無形資產(chǎn)。

　　

【正文】 配備足夠的模板，從下往上，輪翻支撐到位。 ③ 模板及支撐設(shè)計(jì)、安裝必須符合下列規(guī)定： a. 保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的形狀、尺寸和相應(yīng)位置的正確； b. 具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性； c. 構(gòu)造簡單、拆裝方便； d. 模板接縫嚴(yán)密不得漏漿。 (2).支模方法及保證質(zhì)量技術(shù)措施 ① 支模排架采用φ 48179。 鋼管（扣件連接），樓板排架立桿間距原則上為 800～ 1100 ㎜。 ② 梁板底擱柵采用 50179。 100 木枋。木枋間距由計(jì)算確定，一般在350～ 400 ㎜左右。 ③ 柱模板采用專用柱箍夾具固定，間距 600 ㎜，相互錯(cuò)開布置。 ④ 模板 安裝完成后，應(yīng)由專業(yè)人員對(duì)軸線、標(biāo)高、尺寸、支撐系統(tǒng)、扣件螺栓、專用夾具等進(jìn)行全面檢查，澆砼過程中應(yīng)有技術(shù)好、責(zé)任心強(qiáng)的木工和關(guān)砌“看?！保l(fā)現(xiàn)問題及時(shí)報(bào)告施工組、技術(shù)組進(jìn)行及時(shí)處理。 ⑤ 所有樓板內(nèi)的孔洞模板必須安裝正確，并作加固處理，防止?jié)仓r(shí)沖動(dòng)，振跑或因砼的浮力而浮動(dòng)。 (3).模板的拆除 模板的拆除應(yīng)符合下列規(guī)定： ① 不承重模板應(yīng)在砼強(qiáng)度能保證其表面及棱角不受損壞時(shí)，方可拆除， R（夏季在終凝后一天，冬季在終凝后二天）。 ② 梁：跨度 L8m 時(shí)， R≥ 75% 跨度 L≥ 8m時(shí)， R=100% ③ 樓板 : R≥ 75% ④ 在拆模過程中，如發(fā)現(xiàn)砼有影響結(jié)構(gòu)安全質(zhì)量時(shí)，應(yīng)停止拆除，并報(bào)技術(shù)負(fù)責(zé)人研究處理后再行拆除。 ⑤ 已拆除模板及其支架的結(jié)構(gòu)應(yīng)在砼達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，才允許承受全部計(jì)算荷載，當(dāng)施工荷載大于設(shè)計(jì)荷載時(shí)應(yīng)經(jīng)研究加設(shè)臨時(shí)支撐。 (4).框架柱的模板設(shè)計(jì) 5） 柱模板基本參數(shù) 柱模板的截面寬度 B=600mm， B 方向?qū)菟?1 道， 柱模板的截面高度 H=600mm， H 方向?qū)菟?1 道， 柱模板的計(jì)算高度 L = 3000mm， 柱箍間距計(jì)算跨度 d = 600mm。 柱模板豎楞截面寬度 50mm，高度 100mm，間 距 300mm。 柱箍采用方木，截面 45179。 95mm，每道柱箍 1 根方木，間距 600mm。 柱箍是柱模板的橫向支撐構(gòu)件，其受力狀態(tài)為受彎桿件，應(yīng)按受彎桿件進(jìn)行計(jì)算。 6 0 02 7 5 2 7 5 600275275 柱模板計(jì)算簡圖 6). 柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值 : 其中 —— 混凝土的重力密度，取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為 0 時(shí) (表示無資料 )取200/(T+15)，取 ； T —— 混凝土的 入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取 ； H —— 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 。 7). 柱模板面板的計(jì)算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下 的三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算如下 30 0 30 0 30 0q 面板計(jì)算簡圖 a. 面板強(qiáng)度計(jì)算 支座最大彎矩計(jì)算公式 跨中最大彎矩計(jì)算公式 其中 q —— 強(qiáng)度設(shè)計(jì)荷載 (kN/m)； q = (179。 +179。 )179。 = d —— 豎楞的距離， d = 300mm； 經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 179。 179。 179。 = 面板截面抵抗矩 W = 179。 179。 經(jīng)過計(jì)算得到 = M/W = 179。 106/ = 面板的計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! b. 抗剪計(jì)算 最大剪力的計(jì)算公式如下 : Q = 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 Q=179。 179。 = 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3179。 4132/(2179。 600179。 18)=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= 面板的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! c. 面板撓度計(jì)算 最大撓度計(jì)算 公式 其中 q — 混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值， q = 179。 =； E — 面板的彈性模量， E = ； I — 面 板 截 面 慣 性 矩 I = 179。 179。 179。； 經(jīng)過計(jì)算得到 v =179。 (179。 )179。 (100179。 6000179。 ) = [v] 面板最大允許撓度， [v] = ； 面板的最大撓度滿足要求 ! 8). 豎楞方木的計(jì)算 豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算如下 600 600 600q 豎楞方木計(jì)算簡圖 a. 豎楞方木強(qiáng)度計(jì)算 支座最大彎矩計(jì)算公式 跨中最大彎矩計(jì)算公式 其中 q —— 強(qiáng)度設(shè)計(jì)荷載 (kN/m)； q = (179。 +179。 )179。 = d 為柱箍的距離， d = 600mm； 經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 179。 179。 179。 = 豎楞方木截面抵抗矩 W = 179。 179。 經(jīng)過計(jì)算得到 = M/W = 179。 106/ = 豎楞方木的計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! b. 豎楞方木抗剪計(jì)算 最大剪力的計(jì)算公式如下 : Q = 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 Q=179。 179。 = 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3179。 4132/(2179。 50179。 100)=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= 豎楞方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! c. 豎楞方木撓度計(jì)算 最大撓度計(jì)算公式 其中 q — 混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值， q = 179。 =； E — 豎楞方木的彈性模量， E = ； I — 豎 楞 方 木 截 面 慣 性 矩 I = 179。 179。 179。； 經(jīng)過計(jì)算得到 v =179。 (179。 )179。 (100179。 9500179。) = [v] 豎 楞方木最大允許撓度， [v] = ； 豎楞方木的最大撓度滿足要求 ! 9). B 方向柱箍的計(jì)算 本算例中，柱箍采用方木，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 : W = 179。 179。 I = 179。 179。 179。 P P P 4 3 0 4 3 0 B 方向柱箍計(jì)算簡圖 其中 P —— 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載 (kN)； P = (179。 +179。 )179。 179。 = 經(jīng)過連續(xù)梁 的計(jì)算得到 3 . 3 2 3 . 3 23 . 5 6 3 . 5 63 . 5 6 3 . 5 63 . 3 2 3 . 3 2 B 方向柱箍剪力圖 (kN) 0 . 0 0 00 . 5 1 50 . 4 6 40 . 5 1 50 . 0 0 0 B 方向柱箍彎矩圖 () 0 . 0 0 00 . 1 7 3 B 方向柱箍變形圖 () 最大彎矩 M = 最大支座力 N = 最大變形 v = a. 柱箍強(qiáng)度計(jì)算 柱箍截面強(qiáng)度計(jì)算公式 =M/W [f] 其中 M —— 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值 , M = ； W —— 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩 , W = ； 柱箍的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2): [f] = B 邊柱箍的強(qiáng)度計(jì)算值 f = ； B 邊柱箍的強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求 ! b. 柱箍撓度計(jì)算 經(jīng)過計(jì)算得到 v = [v] 柱箍最大允許撓度， [v] = ； 柱箍的最大撓度滿足要求 ! 10). B 方向?qū)菟ǖ挠?jì)算 計(jì)算公式 : N [N] = fA 其中 N —— 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A —— 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f —— 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 170N/mm2； 對(duì)拉螺拴的強(qiáng)度要大于最大支座力 。 經(jīng)過計(jì)算得到 B 方向?qū)菟┑闹睆揭笥?12mm! 11). H 方向柱箍的計(jì)算 P P P 4 3 0 4 3 0 H 方向柱箍計(jì)算簡圖 其中 P —— 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載 (kN)； P = (179。 +179。 )179。 179。 = 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 3 . 3 2 3 . 3 23 . 5 6 3 . 5 63 . 5 6 3 . 5 63 . 3 2 3 . 3 2 H 方向柱箍剪力圖 (kN) 0 . 0 0 00 . 5 1 50 . 4 6 40 . 5 1 50 . 0 0 0 H 方向柱箍彎矩圖 () 0 . 0 0 00 . 1 7 3 H 方向柱箍變形圖 () 最大彎矩 M = 最大支座力 N = 最大變形 v = a. 柱箍強(qiáng)度計(jì)算 柱箍截面強(qiáng)度計(jì)算公式 =M/W [f] 其中 M —— 柱 箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值 , M = ； W —— 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩 , W = ； 柱箍的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2): [f] = H 邊柱箍的強(qiáng)度計(jì)算值 f = ； H 邊柱箍的強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求 ! b. 柱箍撓度計(jì)算 經(jīng)過計(jì)算得到 v = [v] 柱箍最大允許撓度， [v] = ； 柱箍的最大撓度滿足要求 ! 12). H 方向?qū)菟ǖ挠?jì)算 計(jì)算公式 : N [N] = fA 其中 N —— 對(duì) 拉螺栓所受的拉力； A —— 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f —— 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 170N/mm2； 對(duì)拉螺拴的強(qiáng)度要大于最大支座力 。 經(jīng)過計(jì)算得到 H 方向?qū)菟┑闹睆揭笥?12mm! (1). 梁板支承系統(tǒng)設(shè)計(jì) 支撐架的計(jì)算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（ JGJ1302020）。 支撐高度在 4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對(duì)于高支撐架的計(jì)算規(guī)范存在重要疏漏，使計(jì)算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計(jì)算結(jié)果。本計(jì)算書還參照《施工技術(shù)》 .《扣件式鋼管 模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》，供腳手架設(shè)計(jì)人員參考。 模板支架搭設(shè)高度為 ， 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=，立桿的橫距 l=，立桿 的步距 h=。 采用的鋼管類型為 48179。 。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計(jì)算單元 1). 支撐方木的計(jì)算 方木按照簡支梁計(jì)算，方木的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 179。 179。 ； I = 179。 179。 179。 ； 方木楞計(jì)算簡圖 ： (1)鋼筋混凝土板自重 (kN/m)： q1 = 179。 179。 =(2)模板的自重線荷載 (kN/m)： q2 = 179。 =(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 =(+)179。 179。 = 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算如下 : 均布荷 載 q = 179。 +179。 =集中荷載 P = 179。 = 最大彎矩 M = 179。 +179。 179。 最大支座力 N = +179。 截面應(yīng)力 =179。 106/= 方木的計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! 最大剪力的計(jì)算公式如下 : Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 Q=179。 +截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3179。 1291/(2179。 45179。 95)=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= 方木的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下 : 均布荷載 q = +=集中荷載 P = 最大變形 v=5179。 179。 (384179。 179。 )+ 179。 (48179。 179。 )= 方木的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 2). 方木支撐鋼管計(jì)算 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算 集中荷載 P取縱向鋼管傳遞力， P= P P P P P P P P P P P1 0 0 0 1 0 0