【正文】 分流道的當量直徑流過分流道塑料的質量 m 塑 =200g 塑料壁厚在 ~ 之間，查參考書[2]P13 表 24，取 r=3,由單分流道長度 50mm，查參考書 [2]P12 圖 25，取 fL=1， 分流道直徑 D=D′fL=61=6，修正后取 6mm。 分流道截面形狀設計中，考慮到塑料件的結構比較特殊，對塑料熔體進入型腔時的各項數(shù)據(jù)要求比較高，所以設計中分流道截面采用 U形截面，如圖 所示，U 形截面對塑料熔體的熱量散失小、流動阻力影響較小，而且加工性能較好。分流道的表面粗糙度只要保證流道凝料不抱死在流道內(nèi)即可，所以對粗糙度的要求不是很高，一般取 ～ 便可，設計中取 。 分流道截面尺寸對于 U形流道，更具參考文獻[1]P93 表 45 取底面半徑 r=3, H=D=6,斜度為 8176。則該 ：A 分 =圖 流道截面形狀及尺寸 澆口的設計澆口是連接分流道與模具成型型腔之間的一段細短的塑料通道，是澆注系統(tǒng)的關鍵部分，澆口的形狀位置和尺寸大小對塑料件的質量以及模具效率影響很大，因制件的形狀關系影響和型腔的布置，設計中澆口采用側面進膠方式，澆口的截面積通常為分流道截面積的 ～ 倍，澆口的長度約為 ～1mm 左右，澆口的具體尺寸一般根據(jù)經(jīng)驗確定，取其最小，然后在試模通過對塑料件質量分析時逐步修正。點澆口尺寸由經(jīng)驗公式（見參考文獻【2】 P18 表 26） mAnkd ???式中：d：點澆口直徑 mmn：系數(shù)，依塑料種類而異，此處取 k：依塑件壁厚而異，由表 26 得 k=A:型腔一側表面積，為 （由 建模計算而得）澆口截面尺寸根據(jù)經(jīng)驗計算公式所得及（參考文獻【2】P18 表 26 點澆口推薦尺寸計算），澆口先取 d=，在試模時根據(jù)充形情況和塑料件質量進行調(diào)整。流道尺寸如圖 所示。 凝料體積對于本套模具，由上面設計計算可知，從主流道到兩型腔的分流道的長度是相等，形狀及截面尺寸也相同，澆口位置、尺寸一致，可知澆注系統(tǒng)是平衡的。澆注系統(tǒng)的凝料體積是由主流道冷料穴凝料體積 V分流道凝料體積 V澆口凝料體積 V3組成. 主流道與主流道冷料井凝料體積 V13221 81d(1???? ??）（ ） 冷冷主 ??V DDL 分流道凝料體積 V2 32 . 澆口凝料體積 V3V3很小，可取 0。故：V 總 =V1+V2+V3=++0=該值小于前面對澆注系統(tǒng)的估算值（ 塑 =8204 mm3），所以前面有關澆注系統(tǒng)的各項計算與校核符合要求，不需要進行重新計算。 校核剪切速率 校核分流道的剪切速率a．確定注射時間：查參考文獻[2]P233 頁表 131,可取 t = 2sb．計算單邊分流道體積流量：q 分 =（ V2/2+V 塑 ）/t=（+ ）/2= 3/sc．由參考文獻 [2]P20 式 224 可得剪切速率 r 分 = 分 /πR3 = （其中 R =3mm）由參考書[2]P20 表 28 知，ABS 的最大剪切速率為 50000s1，故 r 分符合要求。分流道的表面粗糙度要求不是很低，一般取 ~，此處取。 校核主流道的剪切速率q 主 =(V1+V2+NV 塑 ）/t=(+2)/2= cm3/sr 主 = 主 /πR 主 3 =(合格)R 主 =(5+6)/4= 校核點澆口的剪切速率q 點 =v 塑 /2=r 主 =4q 主 /πR 點 3 =（合格） 第五章 模具成型零部件結構設計和計算 成型零件的結構設計 上模型腔的結構設計上下模是成型制品外表面的成型零件。按型腔結構的不同可將其分成整體式、整體嵌入式、組合式和鑲拼式四種。本設計一模兩腔，考慮到模具的結構和布局，制件的外形以及分型面的選擇，采用兩腔一體，整體嵌入式，以過盈配合的方式與上下模板固定。上下模型腔結構如圖 、 所示。 圖 上模型腔結構形式 下模型腔的結構設計圖 下模型腔結構形式 型芯的結構設計型芯是成型塑件內(nèi)表面的成型零件，通?？梢苑譃檎w式和組合式兩種類型。本設計一模兩腔，考慮到模具的結構和布局，采用兩腔一體，整體嵌入式，以過盈配合的方式與型芯固定板固定。型芯如圖 所示。圖 型芯結構形式 側型芯的結構設計 側型芯是成型成型零件內(nèi)表面的成型零件，通常與滑塊配合復責制件上存在與開模方向不一致的凹凸結構。根據(jù)本制件結構，綜合分析，本設計側向型芯設計如圖 所示。圖 側型芯結構形式 成型零件的鋼材選用根據(jù)對成型塑件的綜合分析，該塑件的成型零件要有足夠的剛度、強度、耐磨性及良好的抗疲勞性，同時考慮它的機械加工性能和拋光性能。又因為該塑件為大批量生產(chǎn)，所以構成型腔的整體式凹模鋼材選用 T10A。對于成型塑件內(nèi)表面的型芯來說，由于脫模時與塑件的磨損嚴重，此鋼材選用 T10A。 成型零件工作尺寸的計算本設計中，對四通管的尺寸要求不是很高，塑件只有外形尺寸和內(nèi)孔尺寸要求，這就要考慮模具磨損量和制造公差等，而其他沒有精度要求，所有外圓只需要考慮收縮率而與磨損無關，因此只需要計算型腔型芯的幾個主要尺寸就可以了。塑件精度等級按 GB/T144861993，ABS 一般精度取 MT4 級，計算中按相應公差來采取。采用參考文獻[1]P127 表 415 中的平均尺寸法計算成型零件尺寸，塑件尺寸公差按照零件圖中給定的公差計算。 mxLSLzcpM 8596])[(])[( ??? ????????? ..22式中：Ls1:塑件外形長邊尺寸（為 66mm）x:修正系數(shù)（取 ），查參考書[2]P24 表 210；Δ：塑件公差值（查參考書[1]P30 表 24，取 ；δ z：制造公差，查參考書[2]P24 表 211，取 。 mxLSLzcpM ])[(])1[( ??? ???????? ??? ..44 32式中：塑件外形直徑 L s3= 19 ? Ls4= 22x:修正系數(shù)（取 ），查參考書[2]P24 表 210；Δ：塑件公差值（查參考書[1]P30 表 24，取 ；δ z：制造公差，查參考書[2]P24 表 211，取 。????1= mxLSzcp ])05.[(])1[( ??? ??????? ???????2= z 768塑件內(nèi)孔直徑 L s3= 19 ? Ls4= 16x:修正系數(shù)（取 ），查參考書[2]P24 表 210；Δ：塑件公差值（查參考書[1]P30 表 24，取 ；?1=。?2=δ z：制造公差，查參考書[2]P24 表 211，取 mm。1 ????1=。????2=其他尺寸對制件精度要求無影響，可直接取制件要求尺寸加工第六章 脫模推出機構的設計 推出方式的確定 由于本模具采用點澆口，需 2 次分型，澆注系統(tǒng)凝料由拉桿當做推桿推出，然后手動去除；塑件采用推推筒推出。 澆注系統(tǒng)凝料的脫出機構開模時，由于頂銷的作用，分型面 2 不能打開，在開模力的作用下，分型面 1打開，在拉料桿的作用下，拉斷點澆口凝料，主流道凝料脫出，分流道凝料從定模墊板與定模模仁中脫出，當定模墊板與定模板分開一定距離后，由于定位拉桿及螺釘?shù)淖饔?，分型?2 打開，由于包裹力的作用，塑件留在動模型芯上，一段距離后，推板作用于與推桿和拉料桿，將塑件和澆注系統(tǒng)凝料推出，由產(chǎn)品結構簡單，塑件通過推筒推出可自動脫落，澆注凝料需人工取出。拉桿長度 187mm，定距長度 140mm，定距長度大于凝料長度（約 110mm）。因此凝料系統(tǒng)順利脫出，脫出系統(tǒng)有保證。脫凝料系統(tǒng)結構形式如圖 所示。 1澆口套 2固定螺釘 3面板 4拉料桿 5定模板 6固定螺釘 7模仁 圖 脫凝料系統(tǒng)結構形式 塑件的推出機構a．該模具全部采用帶肩圓形推筒，根據(jù)塑料件結構，推筒大小為外徑 Φ19，內(nèi)徑Φ16 的帶肩圓筒。b．推筒內(nèi)徑與型芯桿采用 H7/f8 間隙配合；與型腔采用 H7/f8 配合，推筒上表面同時為成型面，所以推桿長度尺寸精度要求較高 ，通常采用徑向單邊間隙 的間隙，推筒臺肩與沉孔軸向間隙 ~。這樣能在多推桿的情況下，不因各板上推桿孔間距的加工誤差而引起軸線不一致而發(fā)生的卡死現(xiàn)象。 4Cr5MoSiV3Cr2W8V,熱處理要求硬度 45HRC~50HRC,工作端配合部分的表面粗糙度為 .1—塑件 2—型腔 3—推筒 4—型芯 圖 62 型芯與推筒結構示意圖 脫模力的計算第一次分模時，澆注系統(tǒng)凝料是依靠拉料桿強制脫模，開模力大，所以脫模力也大，故可不進行脫模力的計算。第二次分模，脫模阻力主要由位于定模仁上塑件部分對其產(chǎn)生的脫模力及位于動模仁上的塑件部分對其產(chǎn)生的脫模阻力兩者所組成。定模脫模阻力，計算復雜，也不可能精確，從分型面的位置知，塑料件大部分在動模部分，另外兩個側抽芯分層面 2打開后，側抽芯會帶著塑件跟動模一起移動，所以不管怎么樣，塑件會留在動模，定模部分無需設置推出機構。動模仁上脫模阻力的計算 包裹在動模型芯上的塑件部分位圓形。塑件截面形狀為形狀為圓形， =10 所以塑件為薄壁件??=????).(8)tanf(21???????式中：?：脫模系數(shù)。ABS 取 ；E：在脫模溫度下，ABS 的抗拉彈性模量，取 103Mpa；K1是由 和 決定的無因次數(shù)， = ( )?? ????1=2??22?? ??=0K2是由 ? 和 決定的無因次數(shù)，K 2=1+?sin cos =?? ?? ??A為塑件與開模方向垂直平面上的投影面積,塑件底部有通孔時視為 0S:塑料成型的平均收縮率（%）取 t:塑件壁厚，取 ；h：型芯脫模方向高度，為 68mm；u：再脫模溫度下塑件的泊松比，為 所以側抽力 F=Fc= 脫模力的校核 當進行塑件推出時，由于注塑機的頂出力大于動模部分的脫模力 ，因此塑料件可順利脫出。 推筒接觸應力的校核推筒接觸面總面積??推 =????24=1924 ?1624 =????2接觸應力：??=??????==??????[??]=??????式中 — ABS塑料在脫模溫度下的許用接觸應力，見表 212取[σmin]=。[??]因此，本模具推筒推出面積是滿足要求的，塑件不會產(chǎn)生頂白現(xiàn)象。第七章 側向分型與側抽芯機構的設計 側向分型與抽芯機構類型的確定 側向分型與抽芯機構，用來成型塑件上的外側突起、凹槽和孔以及殼體塑件的內(nèi)側局部突起、凹槽和不通孔。具有側抽機構的注射模具，其活動零件多、動作