【正文】 4GW型給煤機，給煤機工作能力為 530t/h，配備 Y180l6型電機，功率為 ，與煤倉口為自動連接。目前礦井井下運輸能力由相互制約的 5個環(huán)節(jié)組成，分別為 B4煤層+1515水平綜采 02下順槽運輸能力、+1539 水平集中運輸上山巷運輸能力、運輸聯(lián)絡巷運輸能力及工作面煤倉和主井煤倉給煤機能力，每個環(huán)節(jié)均影響井下運輸能力，因此井下運輸能力應為這 5個環(huán)節(jié)中能力最小者。目前礦井井下運輸系統(tǒng)符合運輸系統(tǒng)能力核定必備條件。二、礦井井下運輸能力核定B4 煤層+1515 水平綜采 02下順槽運輸能力（1）計算公式： ??atkCvBA/10342萬γ ???式中: A——年運輸量，萬 t/a； k——運輸機負載斷面系數(shù)，取 400； B——運輸機帶寬，； v——運輸機帶速，2m/s；C——運輸機傾角系數(shù)，,取 1（平行取 1） ；k1——運輸不均勻系數(shù)，取 ；40 / 72γ——松散煤堆容積重，t/m 3,取 ； t——日運輸時間，16h；（2）運輸能力核定計算 ??atA/ 萬??????運輸上山運輸能力為 t/a。+1539 水平集中運輸上山巷運輸能力（1）計算公式： ??atkCvBA/10342萬γ ???式中: A——年運輸量，萬 t/a； k——運輸機負載斷面系數(shù)，取 400； B——運輸機帶寬，； v——運輸機帶速，2m/s；C——運輸機傾角系數(shù)，,取 （上山為 12176。時取 ） ；k1——運輸不均勻系數(shù)，取 ；γ——松散煤堆容積重，t/m 3,取 ； t——日運輸時間，16h；（2）運輸能力核定計算 ??atA/ 萬??????運輸上山運輸能力為 t/a。運輸聯(lián)絡巷運輸能力A=33016A1/(104) (萬/t/a)式中：A1——設備小時生產能力,為 80t/h；—系統(tǒng)中設備處理能力不均衡系數(shù)。A=3301680/(104)=(萬/t/a)由于運輸聯(lián)絡巷內有兩臺刮板運輸機并排進行運輸，因此運輸能力41 / 72為 2=(萬/t/a)。工作面煤倉和主井煤倉給煤機能力A=33016A1/(104) (萬/t/a)式中：A1——設備小時生產能力,為 530t/h；—系統(tǒng)中設備處理能力不均衡系數(shù)。A=33016530/(104)=(萬/t/a)因為工作面煤倉和主井煤倉給煤機型號相同，所以能力均為(萬/t/a)。井下運輸系統(tǒng)各環(huán)節(jié)能力分別為：B4 煤層+1515 水平綜采 02下順槽運輸能力為 t/a；+1539 水平集中運輸上山巷運輸能力為 萬 t/a；運輸聯(lián)絡巷運輸能力為 t/a。工作面煤倉和主井煤倉給煤機能力均為 t/a。井下運輸系統(tǒng)能力取各環(huán)節(jié)能力最小值即運輸聯(lián)絡巷運輸能力為 萬 t/a，取整為 70萬 t/a。第六節(jié) 采掘工作面能力核定一、概況（一）回采工作面概況礦井目前正在回采的工作面一個。工作面編號 02。位于上山采區(qū) B4煤層東翼，材料順槽沿+1531m 水平煤層底板走向布置，鋪設單軌，軌型 24kg/m，擔負工作面進風和運料等。皮帶順槽設在+1515m水平沿煤層底板走向布置，鋪設帶式輸送機，擔負工作面回風和運煤。礦井采用走向長壁綜合機械化放頂煤采煤法。42 / 72該采煤方法按傾斜煤層一次采全高采煤方法布置巷道。工作面支護采用 ZF440017/30型放頂煤液壓支架、ZFG480020/33 過渡液壓支架、MG150/375W采煤機，配 2臺（采煤、放頂煤各一臺）可彎曲刮板輸送機，前部型號 SGZ630/110后部型號 SGZ630/1322，工作面開幫高度，放煤高度 ，采放比為 1﹕3，工作面長度為 123m，一個工作面生產能滿足礦井生產能力要求。頂板管理采用全部垮落法管理頂板。（二）掘進工作面生產能力核定現(xiàn)場核查期間井下只有一個掘進工作面（前期只能一個掘進面施工） ，為采區(qū)準備工作面，正在進行 B1煤層+1514 水平運輸大巷掘進，采用綜掘工藝， AM50 掘進機一次成巷。B1煤層回風上山與風井連通后，形成全負壓通風系統(tǒng)，增加一個掘進工作面。礦井正常生產采用“一采兩掘”的生產方式。本報告按照“一采兩掘”核定。二、礦井采掘能力核定礦井采煤工作面能力核定參數(shù)該礦為“十五”規(guī)劃改擴建工程移交的生產礦井，2022 年以前均處在建井過程中，無法確定其產量。根據(jù)《生產能力核定標準》第七章第二十五條規(guī)定的《特殊情況下采掘工作面生產能力核定方法》中的公式計算：Ac=104lhrbnNcaAc－采煤工作面生產能力，萬噸/年l－采煤工作面平均長度h—采煤工作面平均采高r—原煤密度b—工作面推進度（礦方提供依據(jù)）43 / 72n—年工作參數(shù)N—正規(guī)循環(huán)率 c—采煤工作面回采率a—采煤工作面?zhèn)€數(shù)采煤工作面生產能力核定數(shù)據(jù)采集表表 361序號 參數(shù)符號 取值 取值依據(jù) 序號 參數(shù)符號 取值 取值依據(jù)l l 123m 實測 5 n 330 規(guī)定2 h 實測 6 N 規(guī)定3 r ，取值4 b 礦井采掘能力核定⑴ 礦井回采能力核定根據(jù)以上計算公式計算如下： Ac=104lhrbnNca代入數(shù)據(jù)得：采煤工作面回采能力：Ac=1233301104Ac=（萬 t）⑵ 掘進工作面的生產能力根據(jù)《生產能力核定標準》第七章第二十五條規(guī)定的《特殊情況下采掘工作面生產能力核定方法》中的掘進能力公式計算：AJ=104r∑S iLiAJ ——掘進煤量r——原煤視密度Si——巷道純煤面積Li——巷道年度總進尺掘進工作面生產能力核定數(shù)據(jù)采集表表 362序號 參數(shù)符號 取值 取值依據(jù)44 / 72l r 2 Si m2（平均） 實地測量3 Li 3100 資料核查代入數(shù)據(jù)得：AJ =3100104AJ =（萬 t）礦井采掘能力核定 ＝ ﹢ Acj式中： ——礦井生產能力；——礦井回采煤產量cA——礦井掘進煤產量。j將 、 代入式中可得：c則礦井采掘工作面能力為： A =+=（萬 t/a）結論：通過以上計算，得出該礦采礦采掘能力如下：采掘能力為：114 萬 t/a。三、礦井采掘接續(xù)能力校驗根據(jù)掘進進尺校驗工作面推進度采煤工作面平均日推進度 ,即采煤機往復割兩刀（割煤深度）放一次頂煤為一個循環(huán)，循環(huán)進度 ，一天一個循環(huán)。礦井正常情況下采用 2個掘進工作面，其中一個綜掘工作面、一個炮掘工作面，炮掘工作面掘進指標 5m/d，綜掘設備該礦經(jīng)過近兩年的使用和積累經(jīng)驗，目前日成巷進度為 18～27m/d，遠大于采煤工作面推進度，可以滿足礦井工作面接續(xù)需要。綜 上 所 屬 述 ， 礦 井 工 作 面 推 進 度 較 為 合 理 ， 能 夠 保 證 礦 井 正 常 采 掘 接 續(xù) 。后三年接續(xù)計劃校驗45 / 72預計 2022年 6月至 2022年 6月回采 B4煤層 02工作面，計劃開采儲量 120萬噸。2022 年 6月之后開采 B1煤層 01工作面。目前礦井 B4煤層 02工作面走向長度剩余 880m，工作面斜長 123m，煤層厚度 ，煤層容重 ,計算 B4煤層 02工作面剩余儲量1595458t，工作面綜合回采率按照 76%計算，02 工作面剩余可采儲量（開采煤量）1244457t。按照礦井工作面的生產能力 ，可采期，有可能提前回采完畢。礦井 B1煤層二采區(qū)準備巷道 9120m計劃三年內完成。因此，分析礦井需對工作面推進度進行控制。建議礦井在編制采掘計劃時可適當提高掘進效率，以利于采區(qū)及工作面的接替。后三年采煤工作面接續(xù)表表 363采區(qū)編號工作面編號工作面可采儲量（萬噸）接續(xù)起止日期 后一年（萬噸）后二年（萬噸）后三年（萬噸）B4一采區(qū) B4煤層 02工作面 60 60B1二采區(qū) B1煤層01工作面157 90第七節(jié) 通風系統(tǒng)能力核定一、通風概況（一）礦井通風方式及通風方法目前礦井通風方式為中央并列式，通風方法為機械抽出式。由主、副斜井進風，風井回風。礦井有完備的通風、防塵、防滅火及安全監(jiān)控系統(tǒng)，通風系統(tǒng)合理，通風設施齊全可靠。（二）礦井通風機目前該礦共配備兩臺主要通風機，型號及能力相同。一臺工作，一臺備46 / 72用，風機型號：FBCDZ№16/255 型軸流式通風機；配套電機功率255KW；FBCDZ№16/255 型風機技術特征如下：該風機供風量 21m3/s～55m 3/s，風壓范圍 98Pa～1970Pa。反風量超過正常使用風量的 60%以上。風機配套電機型號為：YBFe280M6,功率為255KW。該風機已通過風機性能檢測，檢測結果符合要求。核查日實測礦井總進風量 ，總回風量 （2022 年 7月 13日復查日） 。此風量為風機采用變頻裝置后調節(jié)的風量。其中工作面調配風量 m3/s。（三）安全檢測儀器、儀表。礦井配備光學式 AQG1型瓦檢儀 6臺，便攜式 AJB2B型瓦檢儀 20臺，微速風表 2塊，中速風表 2塊，高速風表 2塊，礦用粉塵采樣器 2臺， CO監(jiān)測報警儀 2臺，均有 MA標志。礦井檢測儀器、儀表均經(jīng)過檢測合格。（四）局部通風機安裝現(xiàn)場核查當月該礦只有一個掘進工作面生產，所用局扇型號15型對旋式局部扇風機。 共兩臺，一用一備，兩臺局扇采用雙回路供電，可自動切換電源。 掘進工作面布置時局扇使用抗靜電、阻燃風筒風筒。（五）采掘工作面串聯(lián)通風根據(jù) 2022年 6月調查情況，礦井有且僅有一個掘進工作面與采煤工作面串聯(lián)通風，經(jīng)調查，該工作面掘進+1514m 運輸大巷起始段無法形成獨立通風。根據(jù)安全規(guī)程的有關規(guī)定，在無法形成獨立通風的條件下，一次串聯(lián)符合要求。（六）礦井瓦斯管理根據(jù)該礦提供的《瓦斯等級和二氧化碳涌出量鑒定報告》的批復，新煤行管發(fā)[2022]102 號文件，礦井相對瓦斯涌出量 ，相對二氧化47 / 72碳涌出量 m3/t，礦井為低瓦斯礦井。瓦斯管理該礦屬于低瓦斯礦井，礦井瓦斯管理按照低瓦斯管理。主要措施包括瓦斯監(jiān)測監(jiān)控、工作面預防瓦斯措施、瓦斯報表制度等。通過對該礦資料與設備調查，礦井瓦斯管理符合安全規(guī)程的規(guī)定。二、礦井通風能力核定（一）生產礦井需要風量按照《煤礦安全規(guī)程》 、 《生產能力核定標準》第八章第二十九條的公式進行需風量計算：Q礦≥（∑Q 采 +∑Q 掘 +∑Q 硐 +∑Q 備 +∑Q 其他 ）k∑Q 采 ——采煤工作面需風量總和∑Q 掘 ——采煤工作面需風量總和∑Q 硐 ——采煤工作面需風量總和∑Q 備 ——采煤工作面需風量總和∑Q 其他 ——采煤工作面需風量總和k——通風系數(shù)，礦井需風量計算數(shù)據(jù)采集及用風地點調查表48 / 72表 371（二）采煤工作面需要風量 該礦為低瓦斯礦井，本次采煤工作面需風量計算公式選取《生產能力核定標準》第八章第二十九條《低瓦斯礦井采煤工作面需風量計算公式》：Q 采 =Q 基本 K 采高 K 采面長 K 溫度Q 采 ——采煤工作面需要風量Q 基本 ——不同采煤方法所需基本風量60工作面控頂距工作面實際采高工作面 70%適合風速 Q 基本 = 60[（+）/2]Q 基本 =K 采高 ——采高調整系數(shù)，參數(shù)按 372選取。回采工作面采高調整系數(shù)表序號 參數(shù)符號 取值 取值依據(jù)數(shù)量 1控頂距 （最大）（min）實際采高 采面長 123m（平均）l ∑Q 采溫度 16℃實地測量瓦斯相對涌出量 1月內瓦斯最大含量 %1月內瓦斯平均含量 %局扇型號 15礦方提供瓦斯報表局扇實際吸風量 150～300m 3/min局扇數(shù)量 2（一用一備）掘進巷道尺寸 （平均）掘進工作面人數(shù) 4～6現(xiàn)場核查2 ∑Q 掘一次爆破炸藥使用量 4kg（計劃炮掘時） 礦方提供硐室名稱 無3 ∑Q硐 硐室數(shù)量 0 實地檢查備用工作面名稱 無備用工作面4 ∑Q備 備用數(shù)量0實地檢查其他配風巷道名稱 回風上山、運輸上山5 ∑Q其他 數(shù)量 2 實地檢查6 Q礦 實測：總進 ： 3/s 實地測量49 / 72表 372采高（m） ～ ～ 及放頂煤工作面系數(shù)（K 采高 ） K 采面長 ——工作面長度調整系數(shù)，參數(shù)按 373選取?；夭晒ぷ髅骈L度調整系數(shù)表表 373回采工作面長度（m） 80～150 150～200 〉200長度調整系數(shù)（K 采面長 ） ～ ～K 溫度 ——工作面溫度調整系數(shù)，參數(shù)按 374選取?；夭晒ぷ髅鏈囟日{整系數(shù)表表 374回采工作面空氣溫度（℃） 采煤工作面風速 配風調整系數(shù)（K 溫度 ）20 20～23 ～ ～23～26 ～ ～26～28 ～ ～28～30 ～ ～將以上各選取參數(shù)代入公式中得：Q 采 =Q 基本 K 采高 K 采面長 K 溫度Q 采 =Q 采 =風速驗算：最低風速Q 采 ≥S 采式中：S 采 一采煤面平均斷面積 。Q 采 ≥60= 3/min最高風速Q 采 ≤4S 采Q 采 ≤460=2460m 3/min