【正文】 式（61）確定油箱的有效容積為:2)插入工況：插入工況的一次鏟裝法中，主要是變速油泵在工作，則此時按照經驗公式（61）確定油箱的有效容積為：插入工況的配合鏟裝法中，工作裝置油泵和變速泵同時工作，則按照公式（61）確定油箱的有效容積為: 通過上述各工況的計算比較，,即355L。對于連續(xù)工作的液壓系統(tǒng)的油箱容積，要按照系統(tǒng)的發(fā)熱量來確定：1）計算液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量輸入液壓系統(tǒng)的功率（為由泵軸輸入的功率）與執(zhí)行元件（液壓缸）的輸出功率之差，就是液壓系統(tǒng)的損失的功率，這部分功率一般都轉變?yōu)闊崃俊Ｓ梢簤合到y(tǒng)的工作循環(huán)圖，可以確定一個循環(huán)中由液壓泵輸入的平均功率PP(W)：(以工作裝置油泵為主要研究) （62）式中 T—一個循環(huán)所需時間，T=； —工作裝置液壓泵輸出壓力，取=20Mpa； —壓力為時液壓泵的流量，； —工作裝置液壓泵的總效率，取=；將各數據代入式（62），得： 一個循環(huán)中執(zhí)行元件液壓缸的平均輸出功率： （63）式中 —液壓缸的輸出功率（W）； —液壓缸的輸出力（N）； —液壓缸的行程（m）；將各數據代入公式（63），得： 這樣液壓系統(tǒng)損失的功率PL為：2)按系統(tǒng)發(fā)熱和郵箱散熱的關系確定油箱容量當液壓系統(tǒng)損失的功率PL所產生的發(fā)熱量幾乎全部由油箱散逸時，油箱的散熱面積A計算為： （64）式中 —油箱的有效散熱面積，取與油液想接觸的邊面積和油面以上的表面積之半；PL—液壓系統(tǒng)損失的功率（W）；—油液允許溫度與環(huán)境溫度之差（176。C）；—油箱散熱系數，初取K=15；表62油箱散熱系數K/散熱條件K散熱條件K通風很差8～10風扇冷卻20～25通風良好14～20循環(huán)水強制冷卻110～175將各數據代入式（64），得：當環(huán)境通風良好時，取K=15W/(m2k),則油箱在自然通風散熱時的最小有效體積為： （65）式中 —最高允許溫度，取=80176。； —環(huán)境溫度,取=20176。；將各數據代入式（65），得：經過比較根據經驗公式（61）確定的油箱容積小于，說明散熱不好，油溫會超過允許溫度，要采取循環(huán)水強制冷卻。3）根據確定的液壓油箱的容積，即可確定油箱的安裝尺寸為：長寬高=800740900mm，在后車架上的安裝位置如圖（62）所示。圖62 油箱的總體布置 油箱的結構要點為了使油箱能實現儲油、散熱、分離空氣及防止污染的作用，進行油箱結構設計時，應注意如下一些問題：，但容量較大的油箱，則在油箱側壁上設置觀察和清洗孔，又稱人孔。人孔應該開的足夠大，要能暴露整個油箱內部結構和安裝在內部的期間，使油箱內各部分均在人的手臂容易觸及到的范圍內。人孔不要靠墻或開著機器結構件一邊。，并在通氣孔上安裝空氣過濾器。當油箱內的液面變化時，可通過空氣過濾器吸入或放出適量空氣?？諝膺^濾器允許的最大過濾精度為10微米?？諝膺^濾器的空氣通流能力可根據液壓泵流量的大小來選擇，要是液壓系統(tǒng)工作時，油箱內基本上不產生負壓。加油口應加蓋，其中應有濾網，以防止外部或新油污垢進入油箱。一般都將空氣過濾器和加油濾網合在一起，使加油過濾及空氣過濾這兩項功能均由空氣過濾器來完成。，一般應設置一塊或幾塊直立隔板，其用途是分開吸油區(qū)和回油區(qū)，引導油沿著一條比較長的路徑流動，有助于油液散熱、沉淀污染物和釋放油中的空氣。隔板的高度一般為最低油位高度的2/3～3/4。，一般應在吸油管入口裝設吸油過濾器或濾網，其通流能力要大于液壓泵流量的兩倍過濾精度為100～180微米。吸油過濾器應大大低于油箱的正常液面，它與箱底的距離應不小于吸油管內徑的二倍，與油箱壁的距離應不少于吸油管內徑的三倍。吸油管應采用容易將吸油過濾器從油箱內取出的連接方式，并應注意在其連接部位不允許吸入空氣?！?，以免吸空和回油沖濺產生氣泡。一般將回油管口切成45176。斜角，斜口應朝向油箱臂；或者在回油管口接一段水平管，在管的橫截面上鉆一些小孔以分散主流束?；赜凸芘c油箱底的距離應大于回油管徑的3倍以上。，其中，各類閥的泄漏油管應在液面以上，以免產生背壓；液壓泵和馬達的泄漏油管口應引入液面以下，以免吸入空氣。，以便放油時使油液和污染物能順利地從放油孔排出。為此，應使油箱底部傾斜一定角度。如果油箱底部做成向中間傾斜，則放油孔應開在中間隔板處；如果油箱底部向一邊傾斜，則其最低位置處應在回油一側，而且放油孔應開在回油側的最低處。、清洗及便于搬運，40L以上的油箱底部應有150mm以上的離地高度。當油箱重量較大時，應設置吊環(huán)，便于利用起重設備吊用。，大型油箱則用角鋼漢城骨架后再焊上鋼板。油箱內表面不允許生銹，若用礦物油時，可在油箱內表面涂上一層耐油防銹漆；若用難燃液時，最好用不銹鋼制作油箱，如果在內部涂防銹涂料，一定要注意涂料與工作介質的相容性。7 結論本篇論文簡單介紹了國內輪式裝載機的發(fā)展現狀及趨勢，并陳述輪式裝載機新技術發(fā)展特點，以此引出了本論文主要研究內容；；；。敘述了工程機械設計的原則及總體設計的主要內容，明確了針對ZL60輪式裝載機總體設計的具體步驟。系統(tǒng)的敘述了ZL60輪式裝載機總體參數的確定與計算。主要包括發(fā)動機的功率確定，分運輸工況和插入工況；自重力的計算；掘起力和最大驅動力的確定；鏟斗后傾角及卸載角的選擇；行駛速度和檔位數的劃分；裝載機作業(yè)阻力的計算，從最不利工況（即按一次鏟裝法）計算插入阻力、鏟起阻力和轉斗阻力矩；還有鏟斗的最大卸載高度、相應的卸載距離及最小離地間隙的計算。針對確定的的參數，對ZL60輪式裝載機各零部件結構型式進行初步選擇。包括了發(fā)動機、液力變矩器、變速器、轉向系、制動系、輪胎、工作裝置等，參考同類型機型加以參考。為滿足操作輕便、拆裝容易和維修方便的要求，對ZL60輪式裝載機進行合理的總體布置。發(fā)動機與傳動系的布置滿足發(fā)動機前、后位置不受變速器位置影響，可以向后移動，減少配重，有利于整車重量的合理分配。鉸接點與傳動軸的布置滿足操作的舒適性和運動的合理性；擺動橋的布置提高了裝載機的穩(wěn)定性和牽引性；駕駛室的布置使操作舒適性提高；轉向系的布置保證了橫向穩(wěn)定性；工作裝置的布置滿足掘起力的要求、不妨礙司機視線和確保作業(yè)安全；橋荷分配合重心位置的計算與調整，經過多次演算，在空載和重載的工況下確保了前后橋橋荷的合理分配。ZL60輪式裝載機的液壓油箱在滿足儲油、散熱和分離液壓油中的空氣、雜質的基礎上，亦要整齊美觀，并具有一定的強度和剛度。將液壓技術進一步與微電子技術結合，將發(fā)動機電控系統(tǒng)與變速箱電控系統(tǒng)有機結合，根據工況運轉到無級變速的操縱狀態(tài)。并應廣泛應用微電子技術，實現名副其實的機、電、液、信一體化；重視輪式裝載機的多功能、安全性與舒適性。而今，我們首要的應是重視ZL60輪式裝載機的可靠性、安全性與舒適性的設計。參考文獻［1］周平。966H型輪式裝載機[J]。工程機械，第38卷，2007年：811。［2］楊占敏，王智明，張春秋等。輪式裝載機[M]。北京：化學工業(yè)出版社, 2006。［3］同濟大學。 鏟土運輸機械[M]。北京：中國建筑工業(yè)出版社，1987。［4］吳慶鳴等。 工程機械設計[M]。 武漢：武漢大學出版社，2006。［5］李壯云等。液壓元件與系統(tǒng)[M]。北京：機械工業(yè)出版社，2005。［6］賀利樂等。建設機械液壓與液力傳動[M]。北京：機械工業(yè)出版社，2004，2。［7］李建功等。機械設計[M]。北京：機械工業(yè)出版社。［8］梁暉。ZL50GG高原型輪式裝載機總體設計[D]。四川成都：西南交通大學，2006。［9］王玉，蔡安江。機械精度設計與檢測技術[M]。北京：國防工業(yè)出版社，2007。［10］工程機械地盤構造與設計[M]。西安建筑科技大學，其余不詳。［11］鄧文英等。金屬工藝學[M]。北京：高等教育出版社，2007,11。第 41 頁