【正文】 種情況進(jìn)行驗(yàn)算，看是否滿足要求。 截面配筋以第一肋為例，截面尺寸如圖5－1。在彎矩作用平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度＝；垂直于彎矩作用平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度＝300m。設(shè)計(jì)時(shí)采用60號(hào)混凝土，縱向鋼筋采用Ⅲ級(jí)鋼。解：已知， 等值由 圖5－1圖5－1可知，并列于表5－1中。表5－1 各肋幾何尺寸及幾何性質(zhì) （m）　ysaa39。h0bi39。bhi39。IhxAh一肋二肋4三肋4由設(shè)計(jì)內(nèi)力可求得偏心距為 見(jiàn)表4－10至表4－12。截面幾何特性可在CAD中求得，見(jiàn)表5－1。于是可得x軸的回轉(zhuǎn)半徑為，長(zhǎng)細(xì)比 28不需考慮縱向彎曲對(duì)偏心距的影響，所以。初步判斷大小偏心：若，取 即 ＝*＝ 若。大偏心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)：取 則 （5－1）即可求得。小偏心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)：取， 聯(lián)立下列兩式求受壓區(qū)高度， （5－2）再由式 （5－3）求得。各式中＝（偏壓構(gòu)件），＝。各肋的計(jì)算結(jié)果列于表5－2：表5－2 求各肋受壓區(qū)鋼筋面積一肋M(jìn)j(Nm)Nj(N)e0(m)初判設(shè)x(m)e(m)Ag39。()邊支125892900軸壓　—　—　—邊L/8345618812589847大偏心邊L/4671469512589629大偏心邊3L/8822313012589920大偏心邊L/21004573612589720大偏心邊5L/81126336512589604大偏心邊3L/41184325212590200大偏心邊7L/81194494512590393大偏心中支1619170012589871大偏心中L/81188327112590566大偏心中L/41137321412587838大偏心中3L/81254081912588075大偏心中L/21100000012588048大偏心二肋M(jìn)j(md)Nje0初判設(shè)xeAg39。邊支125988540軸壓　—　—　—邊L/8320789912601018小偏心邊L/4598191412602156大偏心邊3L/8753077212600018大偏心邊L/2930053212599828大偏心邊5L/81058867612600111大偏心邊3L/41148148212601691大偏心邊7L/81205716812601451大偏心中支1601042612598854大偏心中L/81154460712600848大偏心中L/41050575012599068大偏心中3L/81164927012598316大偏心中L/21100000012597764大偏心三肋M(jìn)j(md)Nje0　設(shè)xeAg39。邊支126005850軸壓　—　—　—邊L/8324301612600369小偏心邊L/4601042312602101大偏心邊3L/8741002112601748大偏心邊L/2923311712601079大偏心邊5L/81054655812601235大偏心邊3L/41156307712601018大偏心邊7L/81207427412601018大偏心中支點(diǎn)1599145212599936大偏心中L/81155893912601018大偏心中L/41030173912597691大偏心中3L/81134852812601747大偏心中L/21020000012602091大偏心當(dāng)計(jì)算的或負(fù)值時(shí)，應(yīng)按照選擇鋼筋并布置。本設(shè)計(jì)中＝**＝0的情況取6根直徑為24mm的鋼筋，＝。此時(shí)，已知，由公式 （大偏心） （5－4）（小） （5－5）可求得受壓區(qū)高度，再由公式 （大偏心） （5－6） （小偏心） （5－7）可求得受拉區(qū)鋼筋面積。各肋計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5－3： 表5－3 各肋受拉區(qū)鋼筋面積一肋取Ag39。為（）X（m）Ag（）取Ag（）邊跨支點(diǎn)0邊跨L/8邊跨L/4邊跨3L/8邊跨L/2邊跨5L/8邊跨3L/4邊跨7L/8中跨支點(diǎn)中跨L/8中跨L/4中跨3L/8中跨L/2二肋取Ag39。為xAg取Ag邊跨支點(diǎn)0邊跨L/8邊跨L/4邊跨3L/8邊跨L/2邊跨5L/8邊跨3L/4邊跨7L/8中跨支點(diǎn)中跨L/8中跨L/4中跨3L/8中跨L/2三肋取Ag39。為xAg取Ag邊跨支點(diǎn)0邊跨L/8邊跨L/4邊跨3L/8邊跨L/2邊跨5L/8邊跨3L/4邊跨7L/8中跨支點(diǎn)中跨L/8中跨L/4中跨3L/8中跨L/2求得、后進(jìn)行正截面強(qiáng)度驗(yàn)算。 截面驗(yàn)算 垂直于彎矩作用平面內(nèi)的截面復(fù)核垂直于彎矩作用平面的慣性矩= 面積＝ 則：== 由可查得= 則： （5－8）大于滿足要求。第一肋M(jìn)min－Nmin情況時(shí)的截面驗(yàn)算結(jié)果如表5－4所示： 表5－4 垂直于彎矩作用平面內(nèi)的截面強(qiáng)度驗(yàn)算一肋Ag39。()Ag()φNu(N)邊跨支點(diǎn)—59765035邊跨L/860514372邊跨L/460514372邊跨3L/860514372邊跨L/260514372邊跨5L/860514372邊跨3L/460514372邊跨7L/860514372中跨支點(diǎn)61263431中跨L/860514372中跨L/460514372中跨3L/860514372中跨L/260514372見(jiàn)表5－2，其它肋及其它情況的計(jì)算與此相同，且都滿足要求。 彎矩作用平面內(nèi)的截面復(fù)核＝ ＝ ＝ ＝先假定為大偏心求： （5－9）判斷若 則為大偏心，否則為小偏心，需解一元三次方程求。大偏心時(shí)： （5－10）小偏心時(shí)由下兩式聯(lián)立 （5－11）求，再求 （5－12）以第一肋為例，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5－5：表5－5 彎矩作用平面內(nèi)的強(qiáng)度截面驗(yàn)算Mmin－Nmaxe0(m)e(m)e39。(m)X(m)判斷Nu(N)邊跨支點(diǎn)0　—1　—軸壓62514043邊跨L/8小偏心52381429邊跨L/4小偏心44084004邊跨3L/8小偏心40197808邊跨L/2大偏心35231813邊跨5L/8大偏心31299628邊跨3L/4大偏心29136657邊跨7L/8大偏心28724291中跨支點(diǎn)大偏心13305123中跨L/8大偏心28976978中跨L/4大偏心30903972中跨3L/8大偏心25922334中跨L/2大偏心32200454Mmin－Nmine0ee39。x　判斷Nu邊跨支點(diǎn)01—軸壓62514043邊跨L/8小偏心56338395邊跨L/4小偏心50862656邊跨3L/8小偏心48577509邊跨L/2小偏心45832915邊跨5L/8小偏心43975547邊跨3L/4小偏心43078287邊跨7L/8小偏心42921925中跨支點(diǎn)小偏心36991148中跨L/8小偏心43010347中跨L/4小偏心43826522中跨3L/8小偏心42023337中跨L/2小偏心44394069Mmax－Nmaxe0ee39。x　判斷Nu邊跨支點(diǎn)7E101　—軸壓52037960邊跨L/8小偏心46161520邊跨L/4小偏心39311129邊跨3L/8小偏心36629283邊跨L/2小偏心34462668邊跨5L/8小偏心34356126邊跨3L/4小偏心34305169邊跨7L/8小偏心33710969中跨支點(diǎn)小偏心28694471中跨L/8小偏心39483744中跨L/4小偏心39609107中跨3L/8小偏心52174527中跨L/2小偏心44886513Mmax－Nmine0ee39。x　判斷Nu邊跨支點(diǎn)4E101　—軸壓52037960邊跨L/8小偏心48916562邊跨L/4小偏心42712044邊跨3L/8小偏心40140830邊跨L/2小偏心39560684邊跨5L/8小偏心39549732邊跨3L/4小偏心39543606邊跨7L/8小偏心39481504中跨支點(diǎn)小偏心38817435中跨L/8小偏心41763526中跨L/43小偏心44035131中跨3L/8小偏心52739729中跨L/2小偏心48065706第二肋，第三肋的計(jì)算同理，截面均滿足強(qiáng)度要求。 應(yīng)力驗(yàn)算偏心受壓構(gòu)件，先假定為小偏心受壓構(gòu)件，求全截面的換算面積及慣性矩，由換算面積及慣性矩求截面上下緣應(yīng)力，若不出現(xiàn)拉應(yīng)力則假設(shè)成立構(gòu)件為小偏心受壓構(gòu)件，若出現(xiàn)拉應(yīng)力則應(yīng)按大偏心受壓構(gòu)件計(jì)算。全截面的換算面積及慣性矩計(jì)算如下： （5－13） （5－14） （5－15）取表5－1中值，混凝土取8，計(jì)算結(jié)果列于表5－6：表5－6 換算截面性質(zhì)及應(yīng)力驗(yàn)算內(nèi)力一肋換A0()X（m）換I0()