【正文】 3+04+03+04彎矩+04+05+04+0526剪力+04+03+03+04彎矩+05+04+04+0527剪力+03+04+03+04彎矩+04+05+04+0528剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0529剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0530剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0531剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0532剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0533剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0534剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0535剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0536剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+05說明：此處先期恒載計算結果只取對稱結構的一半，并且結果為合攏后的結果。 正常使用極限狀態(tài)效應組合Ⅱ序號內(nèi)力性質最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩1剪力+03+03+03+03彎矩2剪力+03+03+03+03彎矩+03+04+04+033剪力+03+03+03+03彎矩+04+03+04+034剪力+02+03+03+02彎矩+04+04+04+035剪力+03+02+03+02彎矩+04+04+04+036剪力+02+03+03+01彎矩+04+04+04+047剪力+03+02+03+01彎矩+04+04+04+048剪力+03+03+03+03彎矩+03+04+04+039剪力+03+03+02+03彎矩+04+03+04+0310剪力+03+00+01+03彎矩+03+04+04+0411剪力+00+03+01+03彎矩+04+03+04+0412剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0413剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0414剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0415剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0416剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0417剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0418剪力+03+03+03+03彎矩+05+04+04+0519剪力+03+03+03+03彎矩+04+05+04+0520剪力+04+03+03+04彎矩+05+04+04+0521剪力+03+04+03+04彎矩+04+05+04+0522剪力+04+03+03+04彎矩+05+04+04+0523剪力+03+04+03+04彎矩+04+05+04+0524剪力+04+03+03+04彎矩+05+04+04+0525剪力+03+04+03+04彎矩+04+05+04+0526剪力+04+03+03+04彎矩+05+04+04+0527剪力+03+04+03+04彎矩+04+05+04+0528剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0529剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0530剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0531剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0532剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0533剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0534剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0535剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0536剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+05說明：此處先期恒載計算結果只取對稱結構的一半，并且結果為合攏后的結果。 正常使用極限狀態(tài)長期效應彎矩包絡圖 正常使用極限狀態(tài)短期效應彎矩包絡圖第六章 預應力鋼束的估算與布置 縱向預應力鋼束布置預應力混凝土梁的設計，應滿足不同設計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求。在這些控制條件中，最重要的是滿足結構在正常使用極限狀態(tài)下使用性能要求和保證結構對達到承載能力極限狀態(tài)具有一定的安全儲備。預應力混凝土梁鋼筋數(shù)量估算的一般方法是，首先根據(jù)結構的使用性能要求確定預應力鋼筋的數(shù)量，然后再由構件的承載能力極限狀態(tài)要求，確定普通鋼筋數(shù)量。換句話說，預應力混凝土梁鋼筋數(shù)量估算的基本原則是按結構使用性能要求確定預應力鋼筋數(shù)量，極限承載力的不足部分由普通鋼筋來補充。全預應力混凝土構件，在作用（或荷載）短期效應組合下，應滿足（或）的要求。為在荷載短期效應組合作用下，構件控制截面邊緣的法向拉應力，為混凝土的有效預壓力，在初步設計時，和可按下列近似公式計算： () ()式中：A、W——構件截面面積和對截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，在設計時均可采用混凝土毛截面計算； ——預應力鋼筋重心對混凝土截面重心的偏心矩，值可預先假定。將、的計算式代入（或）求得滿足全預應力混凝土構件正截面抗裂性要求的有效預加力為： ()求得有效預加力后，所需預應力鋼筋截面面積按下式計算： ()式中：——預應力鋼筋的張拉控制應力； ——預應力損失總值，估算時對先張拉法構件可取20%～30%的張拉控制應力；對后張法構件可取25%～35%的張拉控制應力，采用低松弛鋼筋時取低值。求得預應力鋼筋截面面積后，應結合錨具選型和構造要求，選擇預應力鋼筋束的數(shù)量及組成，布置預應力鋼筋束并計算其合力作用點至截面邊緣的距離。（考慮到對稱布置故只列出一半截面的縱向配束面積）： 截面縱向配束估算面積節(jié)點號正常使用極限狀態(tài)組合估算配筋面積承載能力極限狀態(tài)組合估算配筋面積上緣下緣上緣下緣10020020030030040040050506060778899100100110110120012001300130014001400150015001600160017001700180018001900190020002000210021002200220023002300240024002500250026002600270027002800280029002900300300310310323233333403403500350036003600說明：此處先期恒載計算結果只取對稱結構的一半。鋼束設計采用12股、9股兩種不同股數(shù)鋼絞線，對應錨具采用VSL型EC6型錨具。鋼束具體布置見鋼束布置圖。 豎向預應力鋼束布置豎向預應力等效為箍筋進行計算，設計剪力值按規(guī)范選定，計算結果大于構造要求時采用構造要求，本設計選取邊跨邊支點及中支點進行分析，經(jīng)計算邊跨邊支點附近采用構造配置，中支點附近采用計算結果配置。豎向預應力鋼筋采用φ32mm精軋高強螺紋粗鋼筋，每根粗鋼筋設計張拉控制應 =*750=675 MPa。粗鋼筋縱向布置每延米豎向預加力F=4*675=2700kN。 預應力損失計算預應力束的張拉控制應力，參照《公路橋涵設計規(guī)范》：構件在預加應力時，預應力鋼絞線的錨下控制應力符合σk≤故，σk=*1860=1395Mpa由于施工中預應力索的張拉采用后張法，應計算以下預應力損失：預應力鋼筋與管道壁之間的摩擦 錨具變形、鋼筋回縮和拼裝構件的接縫壓縮 混凝土加熱養(yǎng)護時，預應力鋼筋與臺座之間的溫度差 混凝土的彈性壓縮 預應力鋼筋的應力松弛 混凝土的收縮和徐變 此外，尚應考慮預應力鋼筋與錨圈口之間的摩擦、臺座的彈性變形等因素引起的其他預應力損失。（1）預應力鋼筋與管道壁之間摩擦引起的預應力損失，可按下式計算： （）式中——預應力鋼筋錨下的張拉控制應力（MPa）；μ——預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，按《公路橋規(guī)》；θ——從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）；——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，按《公路橋規(guī)》；——從張拉端至計算截面的管道長度，可近似的取該段管道在構件縱軸上的投影長度（m）。（2）預應力直線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預應力損失，可按下式計算： ()式中 ——張拉錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（mm），按《公路橋規(guī)》；——張拉端至錨固端之間的距離（mm）。（3） 預應力混凝土構件，由混凝土彈性壓縮引起的預應力損失可按下列規(guī)定計算：后張法預應力混凝土構件當采用分批張拉時，先張拉的鋼筋由張拉后批鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預應力損失，可按下式計算： ()式中 ——在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應力（MPa）；——預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值。（4） 預應力鋼筋由于鋼筋松弛引起的預應力損失終極值，可按下列規(guī)定計算：預應力鋼絲、鋼絞線 ()式中 ——張拉系數(shù)，一次張拉時，=；超張拉時，=；——鋼筋松弛系數(shù)，I級松弛（普通松弛），=；II級松弛（低松弛），=；——傳力錨固時的鋼筋應力，對后張法構件；對先張法構件。（5） 由混凝土收縮、徐變引起的構件受拉區(qū)和受壓區(qū)預應力鋼筋的預應力損失，可按下列公式計算： () () ()