【正文】 Gk/AB2/4 =14702/4 =(3)地震作用下橫梁剪力設計值： VE= = =(4)連接部位總剪力N1：采用Sw+： N1=Vw+ =+ =(5)連接螺栓計算： Nv1b：螺栓受剪承載能力設計值(N)； nv1：剪切面數(shù)：取1； d：螺栓桿直徑：5mm； fv1b：螺栓連接的抗剪強度設計值，對普通碳鋼（C級）取140MPa； Nv1b=nv1πd2fv1b/4 =152140/4 = Nnum1：螺栓個數(shù)： Nnum1=N1/Nv1b = = 實際取2個(6)連接部位橫梁型材壁抗承壓能力計算： Nc1：連接部位幕墻橫梁型材壁抗承壓能力設計值(N)； Nnum1：橫梁與角碼連接螺栓數(shù)量：2個； d：螺栓公稱直徑：5mm； t1：連接部位橫梁壁厚：3mm； fc1：型材抗壓強度設計值，對6063T5取185MPa； Nc1=Nnum1dt1fc1 =253185 =5550N 5550N≥強度可以滿足! 角碼與立柱連接(1)自重荷載計算： N2k：自重荷載標準值(N)： B：橫梁寬度(mm)； Hg：橫梁受自重荷載分格高(mm)； N2k=BHg/2 =14701560/2 = N2：自重荷載(N)： N2=N2k = =(2)連接處組合荷載N：采用SG+Sw+ N=(N12+N22)1/2 =(+) =(3)連接處螺栓強度計算： Nv2b：螺栓受剪承載能力設計值(N)； nv2：剪切面數(shù)：取1； d：螺栓桿直徑：5mm； fv2b：螺栓連接的抗剪強度設計值，對普通碳鋼（C級）取140MPa； Nv2b=nv2πd2fv2b/4 =152140/4 = Nnum2：螺栓個數(shù)： Nnum2=N/Nv2b = = 實際取2個(4)連接部位立柱型材壁抗承壓能力計算： Nc2：連接部位幕墻立柱型材壁抗承壓能力設計值(N)； Nnum2：連接處螺栓個數(shù)； d：螺栓公稱直徑：5mm； t2：連接部位立柱壁厚：3mm； fc2：型材的承壓強度設計值，對6063T5取185MPa； Nc2=Nnum2dt2fc2 =253185 =5550N 5550N≥ 強度可以滿足!(5)連接部位鋁角碼壁抗承壓能力計算： Nc3：連接部位幕墻鋁角碼壁抗承壓能力設計值(N)； Nnum2：連接處螺栓個數(shù)； d：螺栓公稱直徑：5mm； t3：角碼壁厚：5mm； fc3：型材的承壓強度設計值，對6063T5取185MPa； Nc3=Nnum2dt3fc3 =255185 =9250N 9250N≥強度可以滿足! 立柱與主結構連接(1)連接處水平剪切總力計算：對雙跨梁，中支座反力R1，即為立柱連接處最大水平剪切總力。 qw：風荷載線分布集度設計值(N/mm)； qw= =1470 = qE：地震作用線分布集度設計值(N/mm)； qE=B1 =1470 =采用Sw+： q=qw+qE =+ = N1：連接處水平剪切總力(N)； R1：中支座反力(N)； N1=R1=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2 =4600(5502+35504050+40502)/8/550/4050 =(2)連接處重力總力： NGk：連接處自重總值標準值(N)： B1：立柱計算間距(mm)； L：立柱跨度(mm)； NGk=B1L =14704600 = NG：連接處自重總值設計值(N)： NG= = =(3)連接處總剪力： N：連接處總剪力(N)： N=(N12+NG2) =(+) =(4)螺栓承載力計算： Nv3b：螺栓受剪承載能力設計值(N)； nv3：剪切面數(shù)：取2； d：螺栓桿直徑：12mm； fv3b：螺栓連接的抗剪強度設計值，對普通碳鋼（C級）取140MPa； Nv3b=nv3πd2fv3b/4 =2122140/4 = Nnum3：螺栓個數(shù)： Nnum3=N/Nv3b = = 實際取2個(5)立柱型材壁抗承壓能力計算： Nc4：立柱型材壁抗承壓能力(N)： Nnum3：連接處螺栓個數(shù)； d：螺栓公稱直徑：12mm； t2：連接部位立柱壁厚：3mm； fc4：型材的承壓強度設計值，對6063T5取185MPa； Nc4=2Nnum3dt2fc4 =22123185 =26640N 26640N≥強度可以滿足要求!(6)鋼角碼型材壁抗承壓能力計算： Nc5：鋼角碼型材壁抗承壓能力(N)： Nnum3：連接處螺栓個數(shù)； d：連接螺栓直徑：12mm； t4：幕墻鋼角碼壁厚：6mm； fc5：鋼角碼的抗壓強度設計值，對Q235取305MPa； Nc5=2Nnum3dt4fc5 =22126305 =87840N 87840N≥強度可以滿足要求!8 幕墻埋件計算(后錨固結構)基本參數(shù)： 1：計算點標高：23m； 3：幕墻立柱跨度：L=4600mm，短跨L1=550mm，長跨L2=4050mm； 3：立柱計算間距：B=1470mm； 4：立柱力學模型：雙跨梁，側埋； 5：板塊配置：單片玻璃； 6：選用錨栓：慧魚化學錨栓 FHBA 1280/10； 荷載標準值計算(1)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A = =(2)連接處水平總力計算：對雙跨梁，中支座反力R1，即為立柱連接處最大水平總力。 qw：風荷載線荷載設計值(N/mm)； qw= =1470 = qE：地震作用線荷載設計值(N/mm)； qE= =1470 =采用Sw+： ……[JGJ1332001] q=qw+ =+ = N：連接處水平總力(N)； R1：中支座反力(N)； N=R1=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2 =4600(5502+35504050+40502)/8/550/4050 =(3)立柱單元自重荷載標準值： Gk=BL =14704600 =(4)校核處埋件受力分析： V：剪力(N)； N：軸向拉力(N)，等于中支座反力R1； e0：剪力作用點到埋件距離，即立柱螺栓連接處到埋件面距離(mm)； V= = = N=R1 = M=e0V =80 =mm 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計算 [JGJ1452004]規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進行彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設計值應按下列規(guī)定計算：　　1：當N/nMy1/Σyi2≥0時：　　　　Nsdh=N/n+My1/Σyi2　　2：當N/nMy1/Σyi20時：　　　　Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：　　M：彎矩設計值；　　Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設計值；　　y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；　　y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；　　L：軸力N作用點至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；在本例中：　　N/nMy1/Σyi2　 =75/22500 　=因為： ≥0所以： Nsdh=N/n+My1/Σyi2=，這里的Nsdh再乘以2就是現(xiàn)場實際拉拔應該達到的值。 群錨受剪內力計算 [JGJ1452004]規(guī)定，當邊距c≥10hef時，所有錨栓均勻分攤剪切荷載； 當邊距c10hef時，部分錨栓分攤剪切荷載；其中：　　hef：錨栓的有效錨固深度；　　c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：　　c=100mm10hef=800mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設計值為：Vsdh=V/m= 錨栓鋼材破壞時的受拉承載力計算　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N [JGJ1452004]　　NRk,s=Asfstk [JGJ1452004]上面公式中：　　NRd,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力設計值；　　NRk,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力標準值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選??；　　As：錨栓應力截面面積；　　fstk：錨栓極限抗拉強度標準值；　　γRS,N：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項系數(shù)；　　NRk,s=Asfstk　　 =800　　 =90480N　　γRS,N=≥ [JGJ1452004]　　fyk：錨栓屈服強度標準值； γRS,N= =800 /640　　　　=　 ?。害肦S,N= NRd,s=kNRk,s/γRS,N　 =190480/　 =60320N≥Nsdh=錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設計要求！ 混凝土錐體受拉破壞承載力計算 因錨固點位于結構受拉面，而該結構為普通混凝土結構，故錨固區(qū)基材應判定為開裂混凝土?；炷铃F體受拉破壞時的受拉承載力設計值NRd,c應按下列公式計算： NRd,c=kNRk,c/γRc,N　　NRk,c=NRk,c0Ac,N/Ac,N0ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N在上面公式中：　　NRd,c：混凝土錐體破壞時的受拉承載力設計值；　　NRk,c：混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選取； γRc,N：混凝土錐體破壞時的受拉承載力分項系數(shù)，[JGJ1452004]采用，； NRk,c0：開裂混凝土單錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值； NRk,c0=fcu,(膨脹及擴孔型錨栓) [JGJ1452004] NRk,c0=fcu,(hef30)(化學錨栓) [JGJ1452004]其中： fcu,k：混凝土立方體抗壓強度標準值，當其在4560MPa間時，； hef：錨栓有效錨固深度； NRk,c0=fcu,　　 =　　Ac,N0：混凝土破壞錐體投影面面積，[JGJ1452004]??； scr,N：混凝土錐體破壞情況下，無間距效應和邊緣效應，確保每根錨栓受拉承載力標準值的臨界間矩。 scr,N=3hef =380 =240mm　　Ac,N0=scr,N2 =2402　　 =57600mm2　　Ac,N：混凝土實有破壞錐體投影面積，[JGJ1452004]?。骸　c,N =(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N)其中： cc2：方向1及2的邊矩； ss2：方向1及2的間距； ccr,N：混凝土錐體破壞時的臨界邊矩，取ccr,N==80=120mm； c1≤ccr,N c2≤ccr,N s1≤scr,N s2≤scr,N　　Ac,N=(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N) 　 =(120+200+240)(100+150+240)　　 =162800mm2　　ψs,N：邊矩c對受拉承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用： 　　ψs,N=+c/ccr,N≤1 (膨脹及擴孔型錨栓) [JGJ1452004]　　 ψs,N=1 (化學錨栓) [JGJ1452004]　　其中c為邊矩，當為多個邊矩時，取最小值，且需滿足cmin≤c≤ccr