【正文】 ??? 與 軸外墻面積： 2()(.).9..51894m????? 與 軸外墻面積： 2(.13)(.06)=???外墻體面積為： ???故外墻自重： ?(3)內(nèi)墻體重力荷載代表值200 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 =16 厚水泥石灰膏砂漿 17=16 厚水泥石灰膏砂漿 17=合 計(jì) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)16內(nèi)墻體面積： ????22[()()]((.)..68m??????????則內(nèi)墻體自重： .?(4)門、窗重力荷載代表值:門面積： ??則門自重： .?窗面積： ????窗自重： ??(5)鋼筋混凝土樓板重力荷載代表值:樓板面積：一般樓板 ??????衛(wèi)生間： 28..m??樓板自重： ?故一層墻體、門、窗自重： . 第五層重力荷載代表值的計(jì)算(1)五層梁、柱重力荷載代表值表 五層梁、柱重力荷載代表值類別 截面尺寸bh(m)?凈跨()體積 3()容重 3kN/m)單重(k)數(shù)量 總重(kN)3067000 31 24 810橫梁1900 25 11 ?7600 16 5200 4 主梁縱梁4600 25 6 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)17306?3700 4 2800 3 1600 5 橫梁 3059900 5 次梁縱梁 ?7200 25 16 柱 3900 25 50 故梁的自重為 ，柱子的自重為 。(2)外墻體重力荷載代表值:16 厚水泥石灰膏砂漿 17=300 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 =60 厚聚苯乙烯泡沫板 =12 厚水泥石灰膏砂漿 17=6 厚水泥砂漿 20=合 計(jì) ①軸外墻面積： ()(+.5)?????⑤軸外墻面積： ??27...? 軸與 外墻面積： .??? 與 軸外墻面積： 2()(..)?????? 與 軸外墻面積： 2(.13)(.).0=.6m???外墻體面積為： ???故外墻自重： .??(3)內(nèi)墻體重力荷載代表值200 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 =16 厚水泥石灰膏砂漿 17=16 厚水泥石灰膏砂漿 17=合 計(jì) 內(nèi)墻體面積：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)18 ????22[()()]((.)..68m?????????? 則內(nèi)墻體自重： .?(4)門、窗重力荷載代表值：門面積： ??則門自重： .?窗面積： ????窗自重： ??（5）鋼筋混凝土樓板重力荷載代表值：樓板面積：一般樓板 ??????樓板自重： .??故一層墻體、門、窗自重： ? 計(jì)算結(jié)果由以上計(jì)算可知，一層重力荷載代表值為： (.)?????活恒二層重力荷載代表值為： ()?????活恒三、四層重力荷載代表值為： ?五層重力荷載代表值為：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)195G0. 1()??????活恒 5=.=167圖 33 質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值 橫向框架在水平地震作用下的內(nèi)力和位移計(jì)算 框架梁柱線剛度計(jì)算（1）框架梁線剛度計(jì)算：考慮現(xiàn)澆樓板對(duì)梁剛度的加強(qiáng)作用，故對(duì)中框架梁的慣性矩乘以 ，等級(jí)為 C40，彈性模量 ，框架梁的線剛度計(jì)算見表 ：??（2）柱的側(cè)移剛度 D 計(jì)算：，底層： ，一般層：kbick/?bic/2k?，底層： ，一般層：?(0.)(?()??D， ,計(jì)算見表 ?表 框架梁線剛度計(jì)算 框架梁位置截面尺寸 (m)?跨度L()矩形截面慣性矩40I(m)b04I()2.?邊 跨中 跨 bikcI/L= ?邊框架梁 45.? 6.中框架梁12 C9E結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)20表 柱側(cè)移剛度 D 計(jì)算樓層 ckk?D(kN/m)根數(shù)A 軸邊框邊柱B、E 軸中跨邊柱? 23B 軸邊跨邊柱 3C 軸邊框邊柱 1C、D 軸中框邊柱 310? 22二至五層 ???A 軸邊框邊柱B、E 軸中跨邊柱 23B 軸邊跨邊柱 301? 3C 軸邊框邊柱 1C、D 軸中框邊柱 22底層 ?? 結(jié)構(gòu)基本自振周期的計(jì)算結(jié)構(gòu)在重力荷載代表值作用下的頂點(diǎn)位移計(jì)算詳見下表。表 結(jié)構(gòu)基本自震周期樓層 iG(kN)i(k)?D(kNm)iiGu(m)D???iu()5 866853 4 866853 3 866853 2 866853 1 采用頂點(diǎn)位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自震周期的計(jì)算公式為： ??考慮填充墻對(duì)框架結(jié)構(gòu)的影響，取周期折減系數(shù) ，則結(jié)構(gòu)基本自振周期為：???采用底部剪力法計(jì)算橫向水平地震作用 地震影響系數(shù)本工程所在場(chǎng)地為 7 度設(shè)防，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，設(shè)計(jì)地震加速度為 ，場(chǎng)地為Ⅱ類。采用假想頂點(diǎn)位移法計(jì)算出結(jié)構(gòu)的基本自振周期為 ?查得: , ，??..56??則地震影響系數(shù)為：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)21g12maxT()????式中： ——衰減指數(shù)， ?? ——阻尼調(diào)整系數(shù)， ＝?2?地震影響系數(shù)為： ()???????????? 各層位移計(jì)算此房屋高度不超過 40m，且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，故采用底部剪力法計(jì)算多遇水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值。（1）結(jié)構(gòu)底部總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： ???? ， ，不需要考慮結(jié)構(gòu)頂部附加水平地震作用的影響。?根據(jù)公式 ??1ii EKnHF????iiViiuD?計(jì)算各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，進(jìn)而求出各樓層地震剪力及樓層層間位移，結(jié)果如下：表 層間位移計(jì)算樓層 iG(kN)iHmi(k)?iF(kNm)?iV(k)D(N/m)?iu()?5 174359 866853 4 143345 866853 3 110843 866853 2 78339 866853 1 46292 樓層最大位移與樓層層高之比： ???故滿足位移要求。 內(nèi)力計(jì)算 橫向框架在水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算采用 D 值法。下面以⑨軸線橫向框架為例，進(jìn)行水平地震作用下的框架內(nèi)力計(jì)算。（1）反彎點(diǎn)高度計(jì)算反彎點(diǎn)高度比按下式計(jì)算： 0123yy??結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)22式中： ——標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比0y——因上下層梁高度比變化的修正值1——因上層層高變化的修正值2——因下層層高變化的修正值3y計(jì)算如下：一般層： K2,icb???首層： ,icb表 柱反彎點(diǎn)高度樓層 B 軸柱 C 軸柱 D 軸柱 E 軸柱5,.,??,y..,??,.,??,.,??續(xù)表 樓層 B 軸柱 C 軸柱 D 軸柱 E 軸柱4,.,???,.,???,.,???,.,???30112233K84,..,.y04??0112233K7869,.5.,.y045??0112233K76,.8.,.y0489??0112233K,.5.,.y05??2,.5.,??,..,y50.??,..,y50.??,..,y50.??結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)231,.??,.??,.??,.??（2）柱端彎矩及剪力計(jì)算根據(jù)公式： ， ， ，求出柱端彎矩和剪力。ijijDV??ikMV(1y)h??上 ikVyh?上表 水平地震作用下柱端彎矩及剪力計(jì)算層號(hào) 樓層 j(kN)ij/)D(kN/m)ij(yh(m)M上)kN(? )m(?5 7276 26805 4 7276 26805 3 7276 26805 2 7276 26805 B 軸1 14357 35223 5 19539 26805 4 19539 26805 3 19539 26805 2 19539 26805 C 軸1 20866 35223 （3）梁端彎矩及剪力計(jì)算根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件，梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和。由于對(duì)稱，算出 、 、 即BCMCD可求得整個(gè)框架梁端彎矩圖。表 梁端彎矩 計(jì)算BCM樓層 柱端彎矩 (kNm)?柱端彎矩之和 (kNm)?BC——5 表 梁端彎矩 ， 計(jì)算CBMD樓層 柱端彎矩 柱端彎矩之和 bK左 b左 CBMCD——5 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)24 （4）水平地震作用下梁端剪力梁端剪力： ??lrlrbb(M)V表 水平地震作用下梁端剪力樓層 BCM(kNm)?CB(k)?CB(kN)CD(m)?DCM(kN)?DCV(k)?5 4 3 2 1 （5）水平地震作用下柱軸力： 柱軸力： ???nlrikibiiN(V)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)25表 水平地震作用下柱軸力樓層 1 2 3 4 5BN （6）繪制內(nèi)力圖 1）梁柱彎矩圖 圖 34 地震荷載作用下下結(jié)構(gòu)彎矩（單位： ）kNm?2）梁剪力與柱軸力圖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)26. 8..圖 35 地震荷載作用下剪力軸力圖（單位： ）kN 橫向框架在豎向荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力計(jì)算 （1）多層建筑結(jié)構(gòu)時(shí)一個(gè)復(fù)雜的三維空間受力體系，它時(shí)由垂直方向的抗側(cè)構(gòu)件、與水平方向剛度很大的樓板相互連結(jié)所組成的。計(jì)算分析時(shí)應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況，選取能較準(zhǔn)確地反映各結(jié)構(gòu)中的實(shí)際手里狀況的力學(xué)模型。框架結(jié)構(gòu)一般有按空間結(jié)構(gòu)分析和簡(jiǎn)化成平面結(jié)構(gòu)分析兩種方法。近年來隨著微型計(jì)算機(jī)的日益普及和應(yīng)用程序的不斷出現(xiàn)，框架結(jié)構(gòu)分析時(shí)更多是采用空間結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行變形、內(nèi)力的計(jì)算，以及構(gòu)件截面承載力計(jì)算。 《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》 （JGJ32022）規(guī)定：對(duì)于平面和立面布置簡(jiǎn)單規(guī)則的框架結(jié)構(gòu)宜采用空間分析模型，可采用平面框架空間協(xié)同模型。也就是說采用手算計(jì)算規(guī)則的框架結(jié)構(gòu)時(shí)，允許在縱、橫兩個(gè)方向?qū)⑵浒雌矫婵蚣苡?jì)算，但要考慮空間協(xié)同作用，在手算一個(gè)方向的平面框架時(shí)，要考慮另一個(gè)方向框架的傳力。采用平面結(jié)構(gòu)的近似的手算方法雖然計(jì)算精度較差，但概念明確，能夠直觀地反映結(jié)構(gòu)的受力特點(diǎn)，因此設(shè)計(jì)中也常利用手算的結(jié)果來定性地校核判斷電算結(jié)果的合理性。（2）結(jié)構(gòu)分析的彈性靜力假定多層建筑結(jié)構(gòu)內(nèi)力與位移均按彈性體靜力學(xué)計(jì)算方法，一般情況下不考慮結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性狀態(tài)所引起的內(nèi)力重分布。其實(shí)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)是具有明顯彈塑性的結(jié)構(gòu)，即使在較低應(yīng)力情況下也有明顯的彈塑性性質(zhì)，當(dāng)荷載增大，結(jié)構(gòu)出現(xiàn)裂縫或鋼筋出現(xiàn)屈服，塑性性質(zhì)更為明顯。但在目前，國(guó)內(nèi)設(shè)計(jì)仍沿用按彈性方法計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力，按彈塑性極限狀態(tài)進(jìn)行截面設(shè)計(jì)。（3）平面結(jié)構(gòu)假定在柱網(wǎng)正交布置情況下，可以認(rèn)為每一個(gè)方向的水平力只有該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)承擔(dān)，垂直于該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)不受力。當(dāng)抗側(cè)力結(jié)構(gòu)與主軸斜交時(shí)，在簡(jiǎn)化計(jì)算中，可將抗側(cè)力構(gòu)件的抗側(cè)剛度轉(zhuǎn)換到主軸方向上再進(jìn)行計(jì)算。（4）樓板在自身平面內(nèi)剛性假定 各個(gè)平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)之間，是通過樓板聯(lián)系在一起而作為一個(gè)整體的。建筑的進(jìn)深一般較大，框架相距較近，可視為水平放置的深梁，在水平平面內(nèi)有很大的剛度，并可按樓板在平面內(nèi)不結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)27變形的剛性隔板考慮。所以樓板常假定在其自身平面內(nèi)的剛度為無限大，建筑物在水平荷載作用下產(chǎn)生側(cè)移時(shí)，樓板只有剛性位移——平移和轉(zhuǎn)動(dòng)，而不必考慮樓板的變形。當(dāng)不考慮結(jié)構(gòu)發(fā)生扭轉(zhuǎn)時(shí)，根據(jù)剛性樓板的假定，在同一標(biāo)高處，所有抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的水平位移都相等。 （5）由于計(jì)算中采用了樓板在其自身平面內(nèi)剛度無限大的假定，所以必須采用構(gòu)造措施，加強(qiáng)樓板的剛度。當(dāng)樓面有大的開洞或缺口、剛度受到削弱、樓板平面有較長(zhǎng)的外伸段等情況時(shí)，應(yīng)考慮樓板變形對(duì)內(nèi)力與位移的影響，對(duì)簡(jiǎn)化