【正文】 定范圍內(nèi)其應(yīng)力值將達(dá)到或超過(guò)材料的屈服強(qiáng)度而發(fā)生屈服，此區(qū)域即裂紋尖端塑性區(qū)。其中 K1的通式為：K1=Y （2）????????Y 為幾何形狀因子，是一個(gè)和裂紋形狀、加載方式和試件幾何形狀有關(guān)的幾何校正因數(shù)。K 1和外界作用應(yīng)力及裂紋長(zhǎng)度有關(guān)，當(dāng) K1增大到足以使裂紋尖端材料分離而進(jìn)入失穩(wěn)擴(kuò)展，引起試件斷裂，即達(dá)到臨界狀態(tài)。在資料[8]中根據(jù)式子 計(jì)算 C70S6 的 K1C的值為 MPam1/2。有強(qiáng)度??21????=232??????因子知只有當(dāng) K1K1C時(shí)才會(huì)發(fā)生斷裂。 根據(jù)不同幾何形狀下的裂解力和斷裂面可得斷裂應(yīng)力為裂解力與斷裂面積的比值。連桿的斷裂面面積計(jì)算可按照連桿蓋或連桿體的斷面如圖22 所示，幾何形狀因子 Y 可有式（2）得到。圖 22 連桿體設(shè)計(jì)連桿裂解裝置時(shí)，要考慮必須要考慮到施加載荷的大小、方向及速度等因素，而且還必須注意控制大頭空的塑性變形、單邊變形以及彎曲斷裂。因此設(shè)計(jì)合理的裂解裝置是裂解工藝成功的關(guān)鍵。圖 23 是裂解裝置的力學(xué)模型及其受力分析 [11]：圖 23 連桿裂解裝置力學(xué)模型及受力分析受力平衡方程： ∑????=0F=2[??2sin??2+??2cos??2] 裂解曲率半徑 r 與 K1和 Y 的關(guān)系根據(jù)上述分析和公式可求得 K1和 Y 的數(shù)值，如下表所示：表 21 連桿裂解曲率半徑與 K1和 Y 的關(guān)系（α=0 0）H= r(mm)2α=0 0 裂解力 F（kN） 斷裂面積 S（mm 2） 斷裂應(yīng)力 σ(MPamm 2) K1 （MPam 1/2） Y 表 22 裂解槽曲率半徑與 K1和 Y 的關(guān)系（α=45 0）H= r(mm)2α=90 0 裂解力 F（KN） 55．55 斷裂面積 S（mm 2） 斷裂應(yīng)力 σ(MPamm 2) K1（MPam 1/2） Y 從表中可以得出，當(dāng)槽深和張角不變的時(shí)，隨著曲率半徑的增加，幾何形狀因子減小，從而裂解力不斷增加；而半徑在 —— 之間變化時(shí)，裂解力變化不大，而幾何形狀因子和裂解力呈現(xiàn)遞增關(guān)系。因此實(shí)際生產(chǎn)中裂解槽的曲率半徑一般都在 ——區(qū)間選擇。 裂解槽張角 α 與 K1和 Y 關(guān)系在裂解槽深 H 和半徑 r 不變時(shí)，張角 α 的變化與 K1和 Y 的關(guān)系如下表：表 23 連桿裂解槽張角 α 與 K1和 Y 關(guān)系（r=）H= 2αr= mm 0 30 60 90裂解力 F（kN） 斷裂應(yīng)力 σ(MPamm 2） K1（MPam 1/2） Y 表 24 連桿裂解槽張角 α 與 K1和 Y 關(guān)系（r=）H= 2αr= mm 30 60 90裂解力 F（kN） 0 斷裂應(yīng)力 σ(MPamm 2） K1（MPam 1/2） Y 從表 23 和 24 中可以看到張角在 00——900區(qū)間變化時(shí)，裂解力 F 與幾何因子 Y 基本成反比關(guān)系，這與應(yīng)力集中的理論很類(lèi)似。因而在加工裂解槽時(shí)應(yīng)盡可能使張角 α 的值最小，這樣不僅可以減小裂解力節(jié)約能源，而且還可以提高連桿的質(zhì)量。 裂解槽深度 H 與 K1和 Y 關(guān)系在張角 α 和半徑不變的前提下，隨著槽深的變化裂解力和幾何因子 Y 變化有下列變化：表 25 連桿裂解槽深度 H 與 K1和 Y 關(guān)系（α=0 0）2α=0 0r= 裂解力 F（kN） 斷裂面積 S（mm 2） 斷裂應(yīng)力 σ(MPamm 2） K1（MPam 1/2） Y 表 26 連桿裂解槽深度 H 與 K1和 Y 關(guān)系（2α=90 0）2α=90 0 H（mm）r= 裂解力 F（kN） 斷裂面積 S（mm 2） 斷裂應(yīng)力 σ(MPamm 2 ) K1（MPam 1/2） Y 根據(jù)表中的數(shù)據(jù)顯示可知，隨著槽深的增大其幾何因子 Y 遞減的趨勢(shì)，且裂解力也相應(yīng)的遞減。因此在加工槽深時(shí)可優(yōu)先考慮 H=。根據(jù)以上各項(xiàng)數(shù)據(jù)的分析知，裂解槽越深，裂解力越小，裂解越容易，效果越好。然而根據(jù)裂解工藝要求知在裂解后對(duì)連桿桿體和大頭孔端蓋進(jìn)行螺栓裝配，然后鏜除，消除變形對(duì)內(nèi)孔圓度的影響，因此如果裂解槽深度增加在后期的機(jī)加工中對(duì)其的加工余量必然加大，就有可能造成內(nèi)孔圓周的變化，一致于影響精度和強(qiáng)度。因此在預(yù)制連桿裂解槽時(shí)為了控制這方面的影響取槽深 H 的范圍為 —— 之間，裂解槽的曲率半徑 r 取1——2mm 之間，張角 α 取 00——600之間。 機(jī)械加工工藝分析 機(jī)加工技術(shù)要求為了保證連桿的質(zhì)量，必須對(duì)連桿大、小頭孔的的尺寸精度和形狀精度；大、小頭孔軸心線(xiàn)在兩個(gè)互相垂直方向的平行度；大、小頭孔中心距；連桿大頭孔兩端面對(duì)大頭孔中心線(xiàn)的垂直度等做出嚴(yán)格的技術(shù)要求。用查表法確定機(jī)械加工余量：查《機(jī)械加工工藝手冊(cè)》第一卷中表 —2表 —26 和表 —27 知在大頭平面加工中各工序的加工余量（mm）如下表：?jiǎn)蚊婕庸し椒?單面余量 經(jīng)濟(jì)精度 工序尺寸 表面粗糙度毛坯 粗銑 IT12( )320.? 精銑 IT10( ) 粗磨 IT8( )5.?? 精磨 IT7( )02. ? 大頭孔各工序尺寸及其公差，有《機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程》中 2—29 和2—34 表得：工序名稱(chēng) 工序基本余量 工序經(jīng)濟(jì) 精度 工序尺寸 極限尺寸 表面粗糙 度珩磨 H6 Ф 50+00190 精鏜 H8 Ф +? 半精鏜 1 H11 Ф50 Ф 50+ 二次粗鏜 2 H12 Ф49 Ф 49+? 一次粗鏜 2 H12 Ф47 Ф 47+ 擴(kuò)孔 5 Ф45 Ф 47+?小頭孔各工序尺寸及其公差，根據(jù)《機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程》中表 229和 230 表得：工序名稱(chēng)工序基本余量工序經(jīng)濟(jì)精度工序尺寸 極限尺寸表面粗糙度精鏜 H8 24 Ф 24+00330 鉸 H9 Ф +00520 擴(kuò) 8 H10 23 Ф 23+00850 鉆 鉆至Ф15 15Ф 15+ 在加工余量、進(jìn)給量和切削速度的選擇時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的加工要求選擇合理的參數(shù)。正確地各種參數(shù)，不僅提高加工效率，保證必要的刀具耐用度和經(jīng)濟(jì)性，更重要的是可以保證加工質(zhì)量。 機(jī)加工工時(shí)在機(jī)加工中，銑床選用 X52K 機(jī)床，磨床選用 M7350 磨床，鉆床選用 Z3080 鉆床。根據(jù)《機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)》選取各項(xiàng)加工數(shù)據(jù)，經(jīng)過(guò)計(jì)算得各項(xiàng)加工用時(shí)（min） ，如下表：機(jī)加工項(xiàng)目 基本時(shí)間（min）輔助時(shí)間（min）其他（min）銑連桿大小頭平面 粗磨大小頭平面 鉆小頭孔 擴(kuò)小頭孔 鉸小頭孔 擴(kuò)大頭孔 粗銑連桿蓋螺母座面 銑軸瓦鎖口槽 鉆螺栓孔 擴(kuò)螺栓孔 倒角螺栓孔口 鉸螺栓孔 粗鏜大頭孔 大頭孔倒角 半精鏜大頭孔 精鏜大頭孔 鉆小頭油孔 小頭孔兩端面及小頭油孔倒角 鏜小頭孔襯套 珩磨大頭孔 檢驗(yàn)入庫(kù) 本章小結(jié) 本章通過(guò)對(duì)裂解工藝過(guò)程分析以機(jī)加工過(guò)程分析，得出了在裂解加工工藝過(guò)程中，關(guān)鍵工藝是裂解槽的預(yù)制和裂解速度的控制。分別分析了裂解槽的三個(gè)幾何參數(shù)對(duì)裂解力和裂解質(zhì)量影響的一般規(guī)律，并給出了裂解槽參數(shù)的最佳取值范圍。另外，機(jī)加工過(guò)程分析中，分別計(jì)算了各工藝過(guò)程的用時(shí)。對(duì)制定工藝卡片具有指導(dǎo)意義。參考文獻(xiàn)1 1000 萬(wàn)輛汽車(chē)下線(xiàn)[N]..2 [M].上海::9323 .(日)GP [M].:1494 （發(fā)動(dòng)機(jī)附件卷）.（1）：153～1825 曹正, 汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)連桿材料的現(xiàn)狀及發(fā)展趨[J]..(1):796 [J]..(7):14157 . 發(fā)動(dòng)機(jī)連桿裂解制造工藝及設(shè)備[J]. 材料工藝設(shè)備 2022 年第 2 期8 閻洪濤. 發(fā)動(dòng)機(jī)連桿裂解工藝參數(shù)確定及數(shù)值模擬[D]. 河北: 燕山大學(xué),20229 [J]汽車(chē)制造技術(shù) ：10410510 [J]. .(8).919211 劉慕雙 .李明分開(kāi)面裂解連桿工藝分析[J].拖拉機(jī)與農(nóng)用運(yùn)輸 (1):6769小結(jié)通過(guò)本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，對(duì)我在大學(xué)階段所學(xué)習(xí)的模機(jī)械制造方面的知識(shí)做了一個(gè)很好的總結(jié)和鞏固，也對(duì)平時(shí)所學(xué)習(xí)的比較零散的知識(shí)做到了系統(tǒng)化的運(yùn)用。也發(fā)現(xiàn)了自己在學(xué)科內(nèi)的某些方面知識(shí)的欠缺，做到了很好的復(fù)習(xí)和理解，對(duì)機(jī)械制造、加工工藝、理論分析有了一個(gè)系統(tǒng)、全面的理解，達(dá)到了學(xué)習(xí)的目的。用到了大量專(zhuān)業(yè)知識(shí)，例如機(jī)械設(shè)計(jì)、工程制圖、材料力學(xué)、公差與配合等學(xué)科。通過(guò)在設(shè)計(jì)中查閱和復(fù)習(xí)其相關(guān)知識(shí)，對(duì)部分已生疏的學(xué)科又重新做了認(rèn)識(shí)，且在以前學(xué)習(xí)的基礎(chǔ)上更加深了理解，同時(shí)也把書(shū)本上學(xué)到的知識(shí)用到了實(shí)際設(shè)計(jì)中，將單一的學(xué)科和其他配套學(xué)科融合在一起，學(xué)會(huì)了綜合考慮問(wèn)題。在陳老師的講解下，明確了連桿的一般工作原理、制造工藝、加工工藝。期間在圖書(shū)館借閱了許多相關(guān)手冊(cè)和書(shū)籍，充分利用和查閱各種資料，并與肖媛同學(xué)進(jìn)行了深入的交流，盡最大努力搞好了本次畢業(yè)設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)中還用到了一些計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)軟件，更是受益匪淺，例如在設(shè)計(jì)中用到 Auto CAD 進(jìn)行平面制圖和 pro/E 三維繪圖，使得在設(shè)計(jì)中對(duì)于零件的空間造型和平面投影有了和直觀(guān)的表達(dá)。在本次設(shè)計(jì)中我認(rèn)為最大的收獲就是鞏固專(zhuān)業(yè)知識(shí)的同時(shí)也接觸了很多新東西。致謝首先衷心感謝陳杰平教授，論文的選題、研究的方向和設(shè)計(jì)內(nèi)容都得到陳老師的精心指導(dǎo)與熱情的幫助。陳老師嚴(yán)謹(jǐn)細(xì)致的作風(fēng)，豐富的理論知識(shí)給了我很深的啟迪，使我受益匪淺。我的論文是在您悉心指導(dǎo)和嚴(yán)格要求下完成的，我的每一點(diǎn)進(jìn)步和提高都得益于陳老師的指導(dǎo)、鼓勵(lì)、影響和支持；同時(shí)也使我在思維方法、工作作風(fēng)以及學(xué)習(xí)態(tài)度方面得到進(jìn)步。感謝所有關(guān)心和幫助過(guò)我的老師們、同