【導(dǎo)讀】性能進(jìn)行了分析。DP600點(diǎn)焊熔核微觀組織在形態(tài)上為柱狀晶形態(tài)，以板條馬氏體為主，還含有。鐵素體及少量的珠光體。在拉剪條件下，DP600高強(qiáng)鋼電阻點(diǎn)焊接頭主要有兩種斷裂模。式，結(jié)合面斷裂和紐扣斷裂。在試驗(yàn)過程中可以發(fā)現(xiàn)，DP600高強(qiáng)鋼電阻點(diǎn)焊熔核中存。在縮孔、裂紋等缺陷，在焊接過程中存在飛濺問題。

　　

【正文】 00 由圖 ， DP600 雙相鋼點(diǎn)焊接頭的焊接熱影響區(qū)維氏硬度最高，均在 350以上；熔核區(qū)的維氏硬度略低于熱影響區(qū)， 其維氏硬度在 300— 350之間；而熱影響區(qū)外兩側(cè)的母材區(qū)的硬度最低，維氏硬度在 200左右 ，基本上是熱影響區(qū)硬度的一半。分析原因可能是點(diǎn)焊是不均勻加熱的過程，當(dāng)點(diǎn)焊機(jī)斷電后，由于不同區(qū)域冷卻速度不同，導(dǎo)致湖北汽車工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 20 點(diǎn)焊內(nèi)部形成晶粒度大小不同的組織結(jié)構(gòu)，晶粒度較小的，強(qiáng)度較高，熱影響區(qū)的晶粒較細(xì)小所以熱影響區(qū)的硬度值最高 。 焊接缺陷 縮孔 在點(diǎn)焊熔核中心很容易產(chǎn)生縮孔缺陷，縮孔缺陷常與裂紋伴生。通電結(jié)束后， DP600點(diǎn)焊接頭溫度迅速下降。根據(jù)金屬凝固理論可知，當(dāng)溫度下降到液相線溫度時(shí)，液態(tài)金屬開始形核，并且優(yōu)先選擇依附于未熔化的母材晶粒，以柱狀晶的形式聯(lián)生生長，此時(shí)未熔化的母 材固體表面與待凝固的液態(tài)金屬緊密接觸。隨著溫度繼續(xù)下降，已經(jīng)凝固了的固體表面必然會(huì)自發(fā)的收縮，與此同時(shí)凝固過程繼續(xù)，凝固收縮又將發(fā)生。熔核內(nèi)部還未凝固的液態(tài)金屬因溫度下降自然會(huì)產(chǎn)生液態(tài)收縮，同時(shí)還要補(bǔ)充凝固收縮，體積必然縮小。此時(shí)，若熔核內(nèi)部液態(tài)收縮和凝固收縮的總速率大于固態(tài)收縮，就很容易形成縮孔缺陷。點(diǎn)焊接頭冷卻相當(dāng)快，且熔核又有塑性環(huán)的保護(hù)，此種情況下熔核中剩余的液態(tài)金屬就非常少。若此時(shí)電極壓力不夠大，液態(tài)金屬在凝固前就沒有可能對(duì)已經(jīng)形成的孔洞進(jìn)行補(bǔ)充，熔核內(nèi)部的縮孔也就這樣形成了。 飛濺 電 阻點(diǎn)焊焊接時(shí)，待焊工件之間或者電極與待焊工件之間常常會(huì)出現(xiàn)少量熔化金屬噴出的現(xiàn)象，把這種現(xiàn)象稱為飛濺。點(diǎn)焊過程中，熔核周圍未熔化的高溫母材在電極壓力的作用下產(chǎn)生塑性變形及再結(jié)晶，形成可以密封液態(tài)熔核的塑性金屬環(huán)，被稱作塑性環(huán)。它能夠有效防止熔核外界氣體的進(jìn)入并盡量阻止熔核內(nèi)部的液態(tài)金屬在其內(nèi)壓的作用下向外噴出。繼續(xù)加熱，熔核區(qū)的壓力逐漸增大，塑性環(huán)和熔核都不斷向外擴(kuò)展。當(dāng)熱輸入過多時(shí)，熔核的擴(kuò)展速度就會(huì)大于塑性環(huán)，塑性環(huán)就會(huì)漸漸被熔化而不再完整，最終導(dǎo)致飛濺的產(chǎn)生。飛濺產(chǎn)生的根本原因就是塑性環(huán)不完整而失去了 對(duì)熔核內(nèi)部液態(tài)金屬的束縛作用。 湖北汽車工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 21 圖 （圈內(nèi)，箭頭所指） 圖 （圈內(nèi)，箭頭所指） 點(diǎn)焊接頭拉剪斷裂方式 DP600 電阻點(diǎn)焊接頭的斷裂模式主要有兩種，分別是結(jié)合面斷裂和熔核完全剝離斷裂，如圖 所示。焊接熱輸入較小時(shí)，焊點(diǎn)熔核尺寸比較小，接頭拉剪力也比較低，結(jié)合面斷裂最容易發(fā)生。焊接熱輸入較大時(shí)，焊點(diǎn)熔核尺寸比較大，焊接接頭能夠承受的拉剪力也比較高，熔核完全剝離斷裂較常發(fā)生。圖 為熔核完全剝離斷裂模式的宏觀形貌， 焊點(diǎn)被完整地從一個(gè)焊件上拉出。 圖 結(jié)合面斷裂 圖 熔核剝離斷裂 在試驗(yàn)的過程中主要發(fā)生的是熔核剝離斷裂形式。熔核剝離斷裂也可以稱為母材撕裂斷裂，在我的正交試驗(yàn)和驗(yàn)證試驗(yàn)過程中主要都是這種斷裂形式，這種斷裂方式符合點(diǎn)焊接頭的要求。 湖北汽車工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 22 結(jié)論 本文比較系統(tǒng)地研究了 DP600 高強(qiáng)鋼電阻點(diǎn)焊接頭的微觀組織及力學(xué)性能，并采用正交設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)制定實(shí)驗(yàn)方案，結(jié)合 Minitab 軟件分析實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得出回歸方程，得出最佳焊接參數(shù)，并驗(yàn)證了結(jié)論的正確性。最后分析采用最 佳參數(shù) 下的 焊接 接頭 金相組織 ， 得到以下結(jié)論 ： 通過試驗(yàn)得到最佳參數(shù)為 ：焊接電流為 ,焊接時(shí)間為 340ms，電極壓力為 。其他參數(shù)為爬升周期為 60ms，預(yù)壓時(shí)間為 ，冷卻時(shí)間為 ，休止時(shí)間為 。 通過極差分析得到影響焊接的最大因素是焊接電流。 板條狀馬氏體、很少量的鐵素體和珠光體組成，呈現(xiàn)柱狀晶形態(tài)。 硬度測(cè)試顯示 DP600 雙相鋼 點(diǎn)焊接頭 的焊接熱影響區(qū)硬度最高，熔核區(qū)次之，母材區(qū)的硬度最低。 在本次試 驗(yàn)過程中發(fā)生的斷裂方式主要是熔核剝離斷裂，符合點(diǎn)焊接頭的要求。 湖北汽車工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 23 致謝 本文是在指導(dǎo)老師王金鳳老師的精心指導(dǎo)下完成的 。 這次畢業(yè)設(shè)計(jì)從開始選題，到開題報(bào)告完成，試驗(yàn)設(shè)計(jì)準(zhǔn)備，試驗(yàn)的實(shí)施以及后期的論文的完成，都離不開王老師的鼓勵(lì)、監(jiān)督和指導(dǎo)。每一個(gè)階段老師都提供了很大的幫助，開題報(bào)告和外文翻譯離不開老師的多次的認(rèn)真修改批注，試驗(yàn)設(shè)計(jì)階段離不開老師的多次講解和探討。在試驗(yàn)的實(shí)施過程中，離不開老師的多次現(xiàn)場(chǎng)指導(dǎo)以及對(duì)我們?cè)嚇拥恼J(rèn)真分析。在老師的指導(dǎo)下，我學(xué)會(huì)了很多有用的知識(shí)。 同時(shí)， 我也要感謝另外幾位對(duì)我認(rèn)真指導(dǎo)、幫助的老師。彭道衡老師為了我的試驗(yàn)?zāi)軌蚣皶r(shí)開始，一連工作好幾天把點(diǎn)焊機(jī)裝好使我的試驗(yàn)開始時(shí)間沒有耽誤。在試驗(yàn)過程中，遇到的焊點(diǎn)壓痕比較深，熔核有明顯的缺陷等問題，彭老師和趙玉梅老師都給我很多解決問題的方法和策略，他們的方法使問題很好的解決。在此對(duì)彭老師和趙老師都表示感謝；在金相試樣的制作過程中，楊全濤老師給了我很大的幫助，幫我把試樣切成標(biāo)準(zhǔn)的金相試樣，在此也對(duì)楊老師表示感謝。還有在拉伸試驗(yàn)過程中，拉伸實(shí)驗(yàn)室的史秋月老師提供了很大的幫助，以及金相實(shí)驗(yàn)室的夏老師和趙紅利老師，在金 相試驗(yàn)過程中對(duì)我所遇到的問題都鼎力幫助，在此向以上的各位老師表示深深的感謝。同時(shí)還要為一些同學(xué)提出感謝，在正交試驗(yàn)的分析上得到了張宙同學(xué)的幫助，他的悉心教導(dǎo)使我學(xué)會(huì)正交分析。 湖北汽車工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 24 參考文獻(xiàn) [1]李揚(yáng) ,劉漢武 ,杜云慧 等 .汽車用先進(jìn)高強(qiáng)鋼的應(yīng)用現(xiàn)狀和發(fā)展方向 [J].材料導(dǎo)報(bào) ,2020,(13):101104+109. 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