【正文】 103下緣280801332369應(yīng)力部位N汽+人() 177。Бn(mpa) M掛()177。Бn(mpa)(11)(12)= Error! Reference source not found.(13)+(6)+(7)+(8)+(12)(14)15(16)=(6)+(7)+(8)+(15)上緣1035..3815..3816..249下緣8. 982，使用荷載（組合I）作用下，全預(yù)應(yīng)力梁截面受拉邊緣由預(yù)加力引起的預(yù)壓應(yīng)力必須大于或等于由使用荷載引起的閏應(yīng)力，即Бn≥0通過各截面上、下緣混凝土法面應(yīng)力計(jì)算，其結(jié)果表明受拉區(qū)（組合I）都未出現(xiàn)拉應(yīng)力，，均符合上述各項(xiàng)規(guī)定。（2）混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算包括混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力，對(duì)前者驗(yàn)算主要為了何證主梁斜截面具有與正截面同等的抗裂安全度，而驗(yàn)算后者則是保證混凝土在沿主應(yīng)力方向破壞時(shí)，也具有足夠安全度。根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，計(jì)算混凝土主應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對(duì)該截面的得心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算。本例僅以1號(hào)梁的變化點(diǎn)截面為例，對(duì)其上梗助（A—A，見圖216所示），凈軸（jj），換軸（00）和下梗助（bb）等四處分別進(jìn)行主應(yīng)務(wù)驗(yàn)算，其了截面均可用相同方法計(jì)算。a、剪應(yīng)力計(jì)算計(jì)算公式：τ=τg1+τp+g2τy式中：τ——由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)務(wù)鋼束在主應(yīng)力計(jì)算點(diǎn)上產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力； τg1——第一期恒載引起的剪應(yīng)力，其中在截面凈軸（jj）上τg1 =；在換軸（00）上τgi=。 τp+g2——活載及第二期恒載共同引起的剪應(yīng)力，其中在jj的τp+g2=sj0；在00上的τp+ g2=S00； Qp——活載剪力，有（汽—20+人群）和掛100兩種情況； τy——預(yù)加力引起的剪應(yīng)力，由鋼束錨固時(shí)產(chǎn)生的和бsⅡ損失產(chǎn)生的剪應(yīng)力組合而成，參見表226的預(yù)加剪加欄。 各項(xiàng)剪應(yīng)力計(jì)算和組合而成，參見表226的預(yù)加剪力欄。 b、主應(yīng)力計(jì)算 按“公預(yù)規(guī)”，當(dāng)只在主梁縱向有預(yù)應(yīng)力時(shí)，計(jì)算公式為：бz1= ()2+τ2бza=+ ()2+τ2 式中：бnx——預(yù)加力和使用荷載在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)上產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，按бz1=бn177。б計(jì)算； бn——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)上由預(yù)加應(yīng)力（扣除全部壓力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，由鋼束錨固時(shí)產(chǎn)生的和бSⅡ損失產(chǎn)生的法向應(yīng)力組合而成，表示出了бn的計(jì)算過程； б——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)上由使用荷載產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，按下式計(jì)算：б=yj+yoyiyo ——分別為各計(jì)算的主應(yīng)力點(diǎn)到截面凈軸和換軸的距離；Mp——活載引起的彎矩，有（汽+人）和掛100兩種情況。表228示出了бnx的計(jì)算過程，混凝土主應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見表229。通過各控制截面的混凝土主應(yīng)力計(jì)算，其結(jié)果如下：maxбnx(mpa) 組合I 組合III(由變化點(diǎn)截面控制) maxбnx(mpa) (由跨中截面控制) 混凝土剪應(yīng)力計(jì)算表 表226 項(xiàng)目荷載Q()Ij(cm4)IO(cm4)腹板寬b(cm)上梗脅凈軸（jj）換軸（00）下梗脅（bb）Sa1(Cm3)SaO(Cm3)τa(Cm3)Sjj(Cm3)SjO (Cm3)τj(Cm3)Soj(Cm3)Sa0(Cm3)τO(Cm3)Sbj(Cm3)Sbo(Cm3)τb(Cm3)使用荷載第一期恒載(1)4472882716190075229175233562257389g2+汽+人(2)4738590416200517244235244372278592g2+掛(3)4738590416200517244235244372278592預(yù)加剪力Qyo(4)4472882716190075229175233562257389Qj(5)4738590416200517244235244372278592預(yù)加剪應(yīng)力(6)+(4)+(5)荷載組合恒+汽+人+預(yù)(7)= (1)+(2)+(6)+=+=+=+=恒+掛+預(yù)(8)+(1)+(3)+(6)+=+=+=+=Бn 計(jì) 算 表鋼束錨固時(shí)由БSⅡ引起的Бn=177。yj177。yo應(yīng)力部分Nyo/Aj(mpa)Myo(Nm)Ij(cm4)Yi(cm)177。yi(mpa)NJ/Ao(Mpa)My()IO(cm4)YO(cm)177。yo(mpa)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)(9)(10)(11)=(1)+(5)+(6)+(10)aa=10344728827=10337385904jj00000bbБnx=Бn177。Б 計(jì) 算 表 表228應(yīng)力部分Mg1/Ij()yi(cm)177。yi()Mg2+M汽+人(N．M)mgl+掛（NM）IO(cm4)YO(cm)177。(7)(mpa)177。(7)Бn(mpa)Бnx(mpa)組合I組合III(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)(9)(10)（3）+（8）+（10）（3）+（9）+（10）aa=10310347385904jj0000000bb混凝土主應(yīng)力計(jì)算表 表229主應(yīng)力部位Бnx/2(mpa)τ（見表）（mpa）( )2+τ2(mpa)Бz1== ( )2+τ2(mpa)Бza== ( )2+τ2(mpa)組合I（恒+汽+人）組合III（恒+掛）組合I組合III組合I組合III組合I組合III組合I組合III（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）+（1）（5）(8)=(2)+(6)(9)=(1)+(5)(10)=(2)+(6)aajjoobb根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，在使用荷載作用下混凝土主應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：荷載組合I：Бzt≤= Бzt≤=荷載組合II：Бzt≤= Бzt≤=可見,所有計(jì)算所得混凝土主應(yīng)力均符合上述要求。同時(shí)，依據(jù)“公預(yù)規(guī)”，荷載組合I時(shí)，以上計(jì)算的混凝土主拉應(yīng)力maxБz1==，由箍筋僅按“公預(yù)規(guī)”。由此示表明前面對(duì)主梁配置φ8@20cm的雙肢箍筋是合適的。（3）驗(yàn)算鋼束中的最大應(yīng)力計(jì)算公式： Бymin=Бy+Nymgieji+ny Бymax=Бymin+ny 式中：Бy——有效預(yù)應(yīng)力，見表224； Mg1img2——第一期，第二期恒載產(chǎn)生的梁內(nèi)彎矩，見表210。 MP——活載產(chǎn)生的梁內(nèi)彎矩，分（汽+人）掛100兩種情況； ejieoi——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即eji=yixai，eai=yoxai，能見表214和218以1號(hào)梁跨中截面為例，鋼束應(yīng)力列表計(jì)算在表230內(nèi)。 1號(hào)梁跨中截面鋼束應(yīng)力（mpa）計(jì)算表 表230鋼束號(hào)項(xiàng)目N1N2N3N4N5N6N7N8有效壓力Бy(1)第一期恒載ng()(2)8..06=(mpa/cm)Eij(cm)(3)Бy1=nyeij(4)=(2)(3)第二期恒載ng()(5)=(mpa/cm)Eoj(cm)(6)118014Бy1=nyeoi(7)=(5)(6)汽+人ng()(8)=(mpa/cm)Бy1=nyeij(9)=(8)(6)掛車ny()(10)=(mpa/cm)Бy1=nyeo(11)=(10)(6)36..359鋼束應(yīng)力Бy1=Бy+бg1+Бq2(12)=(1)+(4)+(7)荷載組合IБymax=Бmim+бp1(13)=(12)+(9)荷載組合IБymax=Бmim+бp1(14)=(12)+(11)據(jù)“公預(yù)規(guī)”，對(duì)于鋼束在使用荷載作用下，預(yù)應(yīng)力鋼束的應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）應(yīng)符合下列要求：荷載組合I：Бy≤=1040mpa Бy≤=1120mpa由表230可以看了兩種荷載組合的鋼束最大應(yīng)務(wù)均滿足上述要求。施工階段計(jì)算（1）預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用，為預(yù)加力最大而荷載最小的受力階段，鑒于支點(diǎn)附近截面的荷載彎矩很小，故驗(yàn)算這些截面下緣的壓力和上緣的拉應(yīng)力。下面以1號(hào)梁變化點(diǎn)截面為例，說明其計(jì)算方法。計(jì)算公式：Бha=+ Бha= 式中：NyoMyo——鋼束錨固時(shí)，由預(yù)加力產(chǎn)生的預(yù)內(nèi)力，見表223。 wjs，wjx——分別為上，下緣的凈截面抵抗矩，見表218所示。表示出變化點(diǎn)截面混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過程變化點(diǎn)截面預(yù)向應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表 表231應(yīng)力部位Mg1（N．M）Nyo()Myo()Aj(cm2)WJ(cm3)177。(mpa)177。(mpa)177。(mpa)Бnt(mpa)Бnt(mpa)上緣553．489103103496435下緣285480其他截面的混凝土法向應(yīng)力均可用同樣方法計(jì)算。根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，對(duì)于40混凝土，截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：Бha≤=28=17364mpaБha≤==通過各控制截面計(jì)算，得知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定。因此就法向應(yīng)力而言，表明在主梁混凝土達(dá)到90%強(qiáng)度時(shí)可以開始張拉鋼束。（2）吊裝應(yīng)力驗(yàn)算采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)沒在兩支點(diǎn)移59cm處，則兩吊吊點(diǎn)間的距離小于主梁的計(jì)算跨徑，故吊裝應(yīng)力可不