【正文】 )+(10)]33L/8(6)Mmax(kNm) 相應(yīng)的H1( kN) 相應(yīng)的V( kN) 相應(yīng)的N( kN)　　　　　　　　 Mmin(kNm) 相應(yīng)的H1( kN) 相應(yīng)的V( kN) 相應(yīng)的N( kN)　　　　　　　　 拱頂(0)Mmax(kNm) 相應(yīng)H1( kN) 相應(yīng)的V( kN) 相應(yīng)的N( kN)　　　　　　　　 Mmin(kNm) 相應(yīng)得H1( kN) 相應(yīng)的V( kN) 相應(yīng)的N( kN)　　　　　　　　 計入彈性壓縮活載內(nèi)力計算表截面內(nèi)力項目汽車MmaxMmin　　　　　拱腳(24)　　　　　　　　軸與M相應(yīng)的H1 向與M相應(yīng)的V 力 　 　 　 　 彎矩ΔM=ΔHY 　M+ΔM 　　　　　軸與M相應(yīng)的H1 　向與M相應(yīng)的V 　力 L/8(18)　 　　 　　 　　 　彎　矩ΔM=ΔHY 　　M+ΔM 　　　　　軸與M相應(yīng)的H1 　向與M相應(yīng)的V 　力 L/4(12)　 　　 　　 　　 　彎　矩ΔM=ΔHY 　　M+ΔM 計入彈性壓縮活載內(nèi)力計算表截面內(nèi)力項目汽車MmaxMmin　　　軸向力　　　　　與M相應(yīng)的H1 　與M相應(yīng)的V 　 3L/8(6) 　 　 　　 　彎　矩ΔM=ΔHY 　　M+ΔM 　軸向力11　00　與M相應(yīng)的H1 　與M相應(yīng)的V 　 拱頂(0) 　 　 　　 　彎　矩ΔM=ΔHY 　　M+ΔM 溫度變化引起的內(nèi)力1 由文獻(xiàn)【1】：當(dāng)?shù)貧v年最高日平均溫度為34℃，最低日平均溫度為3℃。按由文獻(xiàn)【1】，結(jié)構(gòu)的最高溫度為： ；結(jié)構(gòu)最低溫度為： 。封拱溫度預(yù)計在10～15℃之間。在合龍以后，結(jié)構(gòu)升溫，降溫線膨脹系數(shù)：。文獻(xiàn)【1】，考慮混凝土徐變影響。2 內(nèi)力計算1）單位溫變引起彈性中心的贅余力拱圈采用C40混凝土，彈性模量。查文獻(xiàn)【6】附錄表（III）5，可知：變化單位溫度在彈性中心產(chǎn)生的一對水平力:2）內(nèi)力計算表: 溫度變化內(nèi)力計算表項目拱腳(24)L/8(18)L/4(12)3L/8(6)拱頂(0)　1　ys(m)單位溫度y1(m)0Δt=1℃Ht(kN)　N(kN) 　M(kNm) 溫度升高N(kN) Δt1=℃M(kNm) 溫度降低N(kN) Δt2=℃M(kNm) 注：。 混凝土收縮內(nèi)力查文獻(xiàn)【2】，混凝土收縮應(yīng)變按下列公式計算 式()式中： t —計算考慮時刻的混凝土齡期（d）； ts —收縮開始時的混凝土齡期（d），假定為7d；—收縮開始時的齡期為ts，計算考慮的齡期為t時的收縮應(yīng)變； —名義收縮系數(shù)； —收縮隨時間發(fā)展的系數(shù)； —強度等級C40混凝土在28d齡期時的平均立方體抗壓強度（MPa），； —齡期為28d，具有95%保證率的混凝土； —與年平均相對濕度相關(guān)的系數(shù)； RH—環(huán)境年平均相對濕度（%）； —依水泥種類而定的系數(shù)，對一般的硅酸鹽類水泥或快硬水泥，；h—構(gòu)件理論厚度（mm），A—為構(gòu)件截面面積，u為構(gòu)件與大氣接觸的周邊長度；RH0=100%；h0=100mm；t1=1d；注：。其中：由文獻(xiàn)【2】，可知，RH取55%。則：由此可得： 混凝土收縮內(nèi)力表項目拱腳(24)L/8(18)L/4(12)3L/8(6)拱頂(0)單位收縮1(m)(m)0(kN)(kN)(kNm) 荷載組合由文獻(xiàn)【1】，可得荷載效應(yīng)組合表達(dá)式為： 式()式中： —承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值； —結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按文獻(xiàn)【1】，安全等級為二級，； —第i個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)，按文獻(xiàn)【1】； —汽車荷載效應(yīng)的分項系數(shù)，； —其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，；。本設(shè)計除汽車荷載外，只有溫度變化一種可變荷載。 計入荷載安全系數(shù)的荷載效應(yīng) 計入荷載安全系數(shù)的荷載計算表荷載項目拱腳(24)L/8(18)L/4(12)3L/8(6)拱頂(0)類型M (kNm)N(kN)M (kNm)N(kN)M (kNm)N(kN)M (kNm)N(kN)M (kNm)N(kN)結(jié)構(gòu)基本效應(yīng) 恒重力計入荷載分項系數(shù)γs= 載混凝土基本效應(yīng) 收縮計入荷載分項系數(shù)γs= 活 載Μmax時基本效應(yīng) 汽車計入荷載分項系數(shù)γs= 荷載Μmin時基本效應(yīng) 計入荷載分項系數(shù)γs= 溫度升高基本效應(yīng) 溫度計入荷載分項系數(shù)γs= 溫度降低基本效應(yīng) 計入荷載分項系數(shù)γs= 荷載組合匯總表荷載組合組合工況項目拱腳(24)L/8(18)L/4(12)3L/8(6)拱頂(0)M (kNm)N(kN)M (kNm)N(kN)M (kNm)N(kN)M (kNm)N(kN)M (kNm)N(kN)組合1 恒載+汽車荷載1汽車Μmax時 偏心矩e0 2汽車Μmin時 偏心矩e0 組合2 恒載+汽車荷載+溫度(ψc=)1汽車Μmax+溫度升高 偏心矩e0 2汽車Μmax+溫度降低 偏心矩e0 3汽車Μmin+溫度升高 偏心矩e0 4汽車Μmin+溫度降低 偏心矩e0 荷載組合在荷載組合計算時應(yīng)考慮取結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。對荷載組合I取荷載組合系數(shù)，對荷載組合II取荷載組合系數(shù)。 主拱圈強度驗算 拱圈強度驗算根據(jù)文獻(xiàn)【3】，受壓承載力應(yīng)按下式計算： 式()式中： Nd—軸向力設(shè)計值； j —彎曲平面內(nèi)軸心受壓構(gòu)件彎曲系數(shù)，參考文獻(xiàn)【1】fcd —混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，Ac —混凝土受壓區(qū)面積 g0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，；：；相應(yīng)的Nd=，截面重心至底邊的距離。設(shè)受壓截面至受壓截面頂邊的距離為x。 拱圈截面簡化成工字型截面圖（尺寸單位：cm）全截面對高的處的靜矩：受壓區(qū)截面面積：受壓截面重心離截面的距離為：由：得：則： 則： ∴ 滿足要求 拱圈截面合力偏心距驗算根據(jù)文獻(xiàn)【3】，任一截面應(yīng)滿足由文獻(xiàn)【3】，基本組合時：∴滿足要求，則所有截面都滿足要求。 拱腳截面直接抗剪驗算1 剪力設(shè)計值1)自重剪力：拱上建筑在左拱腳處產(chǎn)生的反力為：，拱圈自重為：，合計，而自重在左拱腳產(chǎn)生的水平推力（考慮彈性壓縮）。則自重剪力：2)汽車荷載剪力汽車荷載考慮彈性壓縮的水平推力影響線面積按文獻(xiàn)【6】附表（III）14，可取拱頂處，與Mmax相應(yīng)的水平推力的影響線面積和與Mmin相應(yīng)的水平推力的影響線面積之和，即。汽車均布荷載產(chǎn)生的考慮彈性壓縮的水平推力為：。汽車集中荷載不考慮彈性壓縮的水平推力影響線坐標(biāo)，按文獻(xiàn)【6】附表（III）12，其最大值為：。汽車集中荷載產(chǎn)生的不考慮彈性壓縮的水平推力為：；考慮彈性壓縮的水平推力為: 。汽車荷載考慮彈性壓縮的水平推力為：。汽車均布荷載左拱腳的反力影響線面積，按文獻(xiàn)【6】附表（III）14，可取拱頂處，與Mmax相應(yīng)的左拱水平推力的影響線面積和與Mmin相應(yīng)的左拱腳水平推力的影響線面積之和，即：，汽車均布荷載產(chǎn)生的左拱腳反力為：。汽車集中荷載左拱腳的反力影響線坐標(biāo)，在跨中截面（集中荷載設(shè)于跨中截面，為了與求水平推力時一致）坐標(biāo)按文獻(xiàn)【6】附表（III）。由汽車集中荷載產(chǎn)生的左拱腳反力為：（按文獻(xiàn)【1】，）。汽車荷載作用下的左拱腳反力為：汽車荷載拱腳處的剪力為：3）溫度作用效應(yīng)：，℃：℃：溫度上升引起的剪力：溫度下降引起的剪力：4）混凝土收縮效應(yīng)：，混凝土收縮引起的剪力：2 拱腳截面直接抗剪驗算按文獻(xiàn)【3】，構(gòu)件直接抗剪承載力按下式計算： 式（）式中： Vd—剪力設(shè)計值；A—受剪截面面積，A=A0 =fvd —混凝土抗剪強度設(shè)計值， 按文獻(xiàn)【3】，fvd=。—摩擦系數(shù)，采用 =。Nk—與受剪截面垂直的壓力標(biāo)準(zhǔn)值?！Y(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。1）溫度上升剪力設(shè)計值：滿足要求。2）溫度下降滿足要求。3）不計溫度作用滿足要求。 拱的整體“強度—穩(wěn)定性”驗算1 縱向穩(wěn)定性驗算對于長細(xì)比不大，即將拱圈換算為相當(dāng)長度的壓桿（），按平均軸向力采用鋼筋混凝土軸向受壓構(gòu)件強度計算公式計算 。 拱圈縱向穩(wěn)定性驗算 鋼筋混凝土軸向受