【正文】 梁與次梁相交支座處上部縱筋相互交叉重疊，致使主梁承受負彎矩的縱筋位置下移，故梁有效高度減少 =60=60060=540mm其它單排鋼筋處： =40mm ho=h－=600－40=560mm 中跨： ho=h－=450－40=410mm① 對于屋面梁:正彎矩的跨中截面按T形截面計算驗算截面類型：a) 確定翼緣計算寬度b，f按計算跨度lo考慮時: b，f = 按梁（肋）凈距Sn考慮時：b，f=b+Sn=300+4500=4800mm取二者較小值：b，f=2600mmb) 判別T形截面類型 =＞ 故屬于第一類型T形截面負彎矩的支座截面按矩形計算 按四級抗震設(shè)計：最小配筋率=%b=%300560=420=%b=%300410=308根據(jù)裂縫寬度要求： 4）：斜截面計算 梁配箍筋：①支座處最大剪力： 驗算是否需要按計算配置箍筋：=300540=＜故需按計算配置箍筋.選用Ф8雙肢箍筋抗剪根據(jù) 得S1≤另根據(jù)：≥ =≥ 得 S2≤ S3 ≤Smax加密區(qū) S3=min = min =150mm非加密區(qū) 邊跨 當V＞，取S≤250mm 當V≤，取S≤350mm 中跨 當V＞，取S≤200mm 當V≤，取S≤300mm 根據(jù)抗震設(shè)計規(guī)范=450=675mm 取700mm邊跨加密區(qū)長度為 =600=900mm 取1000mm對于邊跨梁：hw=600100=500mm＞450mm 故需要設(shè)立腰筋： 選用12根據(jù) As腰≥%bhw =%300500 =150mm22 12 As=226mm2梁編號b*ho (mm2)Vmax(KN)Vcnd(mm)S1(mm)S2(mm)S3(mm)非加密區(qū)實配S(mm)加密區(qū) 實配S(mm)WLDF300*54028254246150200100WLCD300*39028__2461502001002LDF300*540289752461502001002LCD300*39028__2461502001001LDF300*540287312461502001001LCD300*39028__246150200100框架柱的配筋計算：① 確定柱的計算長度按現(xiàn)澆式:底層 lo==其余層 lo===② 計算柱的縱向受力鋼筋各層柱在橫向框架平面內(nèi),按單向偏心受壓構(gòu)件計算,且縱向受力筋按AS=AS39。對稱布置在彎矩作用方向?qū)?；在橫向框架平面外,按軸心受壓構(gòu)件驗算。因需考慮四級抗震，對于中柱、邊柱：%≤ρ≤5%角柱：%≤ρ≤5%且單側(cè)配筋率ρ≥%柱最不利截面內(nèi)力組合的偏心距增大系數(shù)η和穩(wěn)定系數(shù)的計算如下： 根據(jù)： 當：≤5時 取= 其中 eo= ea=max = += 當＞ 取 = 當lo/h＜15時, 取= 當= =當：N≤Nb時，按大偏心受壓計算 N＞Nb時，按小偏心受壓計算若按大偏心受壓計算時，根據(jù)： 則：AS=AS39。= 其中 e=ei+ = + 且需滿足： ≤ ≥2as 若按小偏心受壓計算時：= （=）= =二、柱的裂縫寬度計算：當＞，應(yīng)作裂縫寬度驗算 三、柱箍筋計算：①驗算柱的截面尺寸：根據(jù)：=350410=＞ 符合要求因入= 取入=3 （其余柱）入= 取入=3 （底層柱）==N= = KNV 故此時僅按構(gòu)造要求配置箍筋同理：可驗算在其它V作用下，也僅只需按構(gòu)造要求配置箍筋加密區(qū)長度::取max={h,，500mm}即為==633mm, 取650mm底層柱的柱根處取 ==, 取1600mm對于加密區(qū)：取φ8@100非加密區(qū)：取φ8@150對于加密區(qū)體積配筋率： ρv= = =%＞ρvmin= %滿足要求其中 fc：軸心抗壓強度設(shè)計值，低于C35 的按C35取值.四、柱平面外軸壓驗算： 垂直于彎矩作用方向的承載力按軸心受壓驗算： 由 經(jīng)查表：= 經(jīng)查表：=＞按式：N=[fcbh+f’y（A’s+As）] =[350400+300（804+804）] =＞Nmax滿足要求 對KJ③中F軸線的柱下基礎(chǔ)（J1）1） 選型 根據(jù)框架的型式及荷載小的特點，且無地下室，現(xiàn)選用階梯形獨立基礎(chǔ),.2）確定基礎(chǔ)頂荷載 ⑴ 由基礎(chǔ)梁傳來的恒載設(shè)計值：Nb= = Mb== 2 由柱ZF1傳來的荷載設(shè)計值： 第一組(Nmax與相應(yīng)的M與V) M= N= V= 第二組(Mmax與相應(yīng)的N與V) M= N= V= 故作用于基頂?shù)暮奢d設(shè)計值 第一（二）組：M=+= N=+= KN V=3）確定基礎(chǔ)基底的尺寸A0因考慮偏心的影響，基礎(chǔ)面積按增大30﹪計算 A= A0==初步選擇基礎(chǔ)面積 A==W=G=eo=＜=250+（）=基礎(chǔ)邊緣的最大和最小壓力計算：Pmax= = =Pmin= = =因：Pmax=＜== ＜fa=故該基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求4） 確定基礎(chǔ)高度：地基凈反力計算：Pn，max= = =Pn,min= = =因：＞h=800mm ＜h=800mm即：基礎(chǔ)底面落在450線以外 故應(yīng)進行抗沖切驗算按比例可求得相應(yīng)于柱邊緣、變階處及沖切破壞錐體外邊緣處的地基凈反力值。① 柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗算：∵＜∴考慮沖切荷載時取用的面積為：A=[ =[ =at=350mmab=350+2750=1850mmam=＞故在柱邊緣處滿足沖切要求②變階處抗沖切驗算： h1=400mm ho1=350mm∵＞400mm∴考慮沖切荷載時取用的面積為：A=[ =[ =bt=1450mmbb=1450+2ho=1450+2350=2150mmam=＞故在柱變階處滿足沖切要求即：該基礎(chǔ)高度滿足受沖切承載力要求（4）基礎(chǔ)底板配筋計算：沿基礎(chǔ)長邊方向，對柱邊截面ⅠⅠ處的彎矩MⅠ計算： MⅠ= = =按下式可得As1= =1309mm2變階處截面Ⅰ，Ⅰ，的彎矩M1，為：MⅠ= = =變階處有效高度ho1，=40050=350mm 則A，s1==＜As1故基礎(chǔ)長邊方向應(yīng)按As1配筋，現(xiàn)配置：φ12@130， As=870mm2＞As1沿基礎(chǔ)短邊方向的計算 ：按軸心受壓考慮MⅡ= = =按下式可得AsⅡ= =599mm2變階處截面Ⅱ，Ⅱ，的彎矩MⅡ，為：MⅡ，= = =變階處有效高度hoⅡ，=40050=350mm 則A，sⅡ==＜AsⅡ故基礎(chǔ)短邊方向應(yīng)按AsⅡ配筋，現(xiàn)配置：φ8@100， As=503mm2＞AsⅡ?qū)J③中D軸線的柱下基礎(chǔ)（J5）2） 選型 根據(jù)框架的型式及荷載小的特點，且無地下室，現(xiàn)選用階梯形獨立基礎(chǔ),.2）確定基礎(chǔ)頂荷載 ⑴ 由基礎(chǔ)梁傳來的恒載設(shè)計值：Nb= = Mb== 3 由柱ZD1傳來的荷載設(shè)計值： 第一組(Nmax與相應(yīng)的M與V) M= N= V=－ 第二組(Mmax與相應(yīng)的N與V) M=－ N= V=－ 故作用于基頂?shù)暮奢d設(shè)計值 第一組：M=－= N=+= KN V=－ 第二組：M=－－=－ N=+= V=－（3）確定基礎(chǔ)基底的尺寸A0因考慮偏心的影響，基礎(chǔ)面積按增大30﹪計算 A= A0==初步選擇基礎(chǔ)面積 A==W=G=eo=＜=250+（）=（ηb=0）基礎(chǔ)邊緣的最大和最小壓力計算：Pmax= = =Pmin= = =因：Pmax=＜==323kpa ＜fa=故該基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求5） 確定基礎(chǔ)高度：地基凈反力計算：Pn，max= = =Pn,min= = =因：＞h=800mm ＞h=800mm即：基礎(chǔ)底面落在450線以外故應(yīng)進行抗沖切驗算按比例可求得相應(yīng)于柱邊緣、變階處及沖切破壞錐體外邊緣處的地基凈反力值。② 柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗算：∵＞∴考慮沖切荷載時取用的面積為：A=[ =[ =bt=350mmbb=350+2750=1850mmbm=＞故在柱邊緣處滿足沖切要求②變階處抗沖切驗算： h1=400mm ho1=350mm∵＞500mm∴考慮沖切荷載時取用的面積為：A=[ =[ =bt=1200mmbb=1200+2ho=1200+2350=1900mmbm=＞故在柱變階處滿足沖切要求即：該基礎(chǔ)高度滿足受沖切承載力要求（4）基礎(chǔ)底板配筋計算：沿基礎(chǔ)長邊方向，對柱邊截面ⅠⅠ處的彎矩MⅠ計算：MⅠ= = =按下式可得As1= =變階處截面Ⅰ，Ⅰ，的彎矩M1，為：MⅠ， = = =變階處有效高度ho1，=40050=350mm 則A，s1==1205mm2＜As1故基礎(chǔ)長邊方向應(yīng)按As1配筋，現(xiàn)配置：φ14@120， As=1283mm2＞As1沿基礎(chǔ)短邊方向的計算 ：按軸心受壓考慮MⅡ= = =按下式可得AsⅡ= =變階處截面Ⅱ，Ⅱ，的彎矩MⅡ，為：MⅡ，= = =變階處有效高度hoⅡ，=40050=350mm 則A，sⅡ==＜AsⅡ故基礎(chǔ)短邊方向應(yīng)按AsⅡ配筋，現(xiàn)配置：φ10@100， As=785mm2＞AsⅡ80