【正文】 油管錨定時： （55）式中：u＝ωL/a ω——曲柄角速度，rad/s；ω＝πN/30； a——聲波在抽油桿柱中的傳播速度，5100m/s； ——考慮沉沒度影響后的液柱載荷為上下沖程中靜載荷之差，N。 （56）PZ——泵排出口壓力，Pa；Pin——泵內(nèi)壓力，Pa；當液體粘度較低時，可忽略泵吸入口壓力，故Pin≈PN；PN——泵的沉沒壓力，Pa； fp、fr、ft——活塞、抽油桿及油管金屬截面積，m2； L——抽油桿柱總長度，m； ρl——液體密度，kg/m3。 E——鋼的彈性模數(shù)，1011Pa； Lf——動液面深度，m； LLL3——每級抽油桿的長度，m； frfr2 、fr3——每級抽油桿的截面積，m2此為單級抽油桿設計為油桿錨定， 則可得到：當油管錨定時： （57）已知：ω＝πN/30= rad/s a=5100m/s； L=1983 mΡl=904 kg/m3 PZ= MPa Pin=3 MPau＝ωL/a=1983/5100= fr= m2則當油管錨定時，代入（57）式子可得到：③充滿系數(shù)β的計算 （58）式中： K——泵內(nèi)余隙比； R——泵內(nèi)氣液比； （59） ——地面生產(chǎn)氣油比，m3(標)/m3?！脙?nèi)溶解氣油比， m3(標)/m3?！翛]壓力Pa?！w積含水率,小數(shù)； ——標準狀況下的絕對壓力；P0=105Pa?！獦藴薁顩r下的絕對溫度，T0=293K——泵吸入口處的的絕對溫度，K，＝273＋t；Z——氣體壓縮因子已知： =50 m3(標)/m3。 沉沒處的深度為1983m 有溫度分布圖可知道此處的溫度為100 0C 沉沒處的壓力 Pi=3 Mpa溫度為100 0C 此處的壓力為3 Mpa帶入（34）、（35）式子中，可計算得到 此處的溶解氣油比Rs= m3/ m3 Z= 已知： =50 m3 Rs= m3/ m3 fw= P0=105Pa ，T0=293K ＝273＋t=273+100=373 k =3MPa代入（59）式子中可的： = 則已知R= k=④ 泵內(nèi)液體的體積系數(shù)Bl沉沒處的深度為1983m 有溫度分布圖可知道此處的溫度為100 0C 沉沒處的壓力 Pi=3 Mpa溫度為100 0C 此處的壓力為3 Mpa則代入（34）中，可解得= =帶入下式子中可解的 式中：、泵內(nèi)油和水的體積系數(shù) ⑤漏失量的計算 檢泵初期的漏失量為 （510） 式中：qleak——檢泵初期的漏失量，m3/d。 D——泵徑，m； μ——液體動力粘度；Pas；l——柱塞長度，m；ΔP——柱塞兩端的液柱壓差，ΔP≈PZ—PN，Pa； g——重力加速度，m/s2e——徑向間隙，m；Vp——柱塞平均速度，, m/s。S——沖程，m；N——沖次，rpm；已知：D= l= u= mpa e= s=3m ΔP= m/s。帶入（510）式子可得到= m3/d。則對于公式（52）：已知：= m3/d。 Bl= β= =Qt=代入上式子可得到： m3/d則泵效： 第六章 舉升效率計算 光桿功率：P光= SN/60 （61）已知： =1983(7850904) S=3m N=6 rpm代入上式子可得到：P光=1983(7850904) 36/60= KW. 水力功率：P水力＝Q實際（PZ—PN）/ （62）已知：Q實際= m3/d。 PZ—PN= MPa 代入式子（62） 中可得到P水力= KW3. 井下效率 井下效率：η井下＝P光/ P水力 （63）已知：P光= P水力= kwη井下=4. 地面效率 地面效率：η地＝P光/ P電機 （64）已知：P光= P電機=η地=5. 系統(tǒng)效率 系統(tǒng)效率：η總＝P地/ P井下 = η地 * η井下 （65） η總=η地η井下==：=106= kN設計結(jié)果表設計結(jié)果如表：基礎數(shù)據(jù)設計結(jié)果班級　配產(chǎn)量　50t/d學號　采油指數(shù) m3/（d*MPa）井深　2930井底流壓　 MPa靜壓　下泵深度　1983 m油層溫度　16泵排出口壓力　 MPa含水率　40%懸點最大載荷　 kN套壓懸點最小載荷　 kN油壓　1MPa液柱載荷　 kN生產(chǎn)氣油比50m3/m3 泵效　抽油機型號　CYJ10353HB最大扭矩　 kNm泵徑　44 mm光桿功率　 kw沖程　3 m 水力功率　 kw沖次　6 rpm系統(tǒng)效率　參考文獻[1]萬仁溥.《采油工程手冊（上冊）》. 北京:石油工業(yè)出版社,[2]萬仁溥.《采油技術(shù)手冊（上冊）》.北京：石油工業(yè)出版社,[3]張琪.《采油工程原理與設計》.山東東營：中國石油大學出版社,34