【正文】 提升機喂料空氣（生料）溫度，℃，50總收入熱量：+=24368++++++++ =+（kJ/kg熟料）2支出項目①熟料的形成熱：=1750（kJ/kg熟料）②蒸發(fā)生料中水分耗的熱量：=（+）2380=（kJ/kg熟料）式中：50℃時水的汽化熱，=2380kJ/kg水③廢氣帶走的熱量=[（+）+（+）+(++ )++] 320=+（kJ/kg熟料）式中：320℃各氣體的比熱，單位kJ/kg?℃==,==,=（參見《新型干法水泥廠工藝設計手冊》P774表14—4）廢氣溫度，℃，320④出窯熟料帶走的熱量 （kJ/kg熟料）式中： 為1350℃時熟料的比熱， kJ/kg?℃（參見《新型干法水泥廠工藝設計手冊》P776表146）出窯熟料溫度，1350℃⑤出預熱器飛灰?guī)ё邿崃?300=（kJ/kg熟料）式中： 為300℃時熟料的比熱=?℃（參見《新型干法水泥廠工藝設計手冊》P775表146）飛灰溫度，300℃⑥系統(tǒng)表面散熱損失： （kJ/kg熟料）總支出熱量：=1750+（）+（+）+++200=+列出收支熱量平衡方程式： +=+求得：=（kg/kg熟料）。熟料單位實際燒成熱耗：===（kJ/kg熟料）熟料燒成效率：=100%=100%=% 物料平衡表與熱平衡表 表 52 物料平衡表（單位：kg/kg熟料）收入項目數(shù)量%支出項目數(shù)量%入預熱器生料量熟料量入窯實際干空氣量出預熱器廢氣量分解爐抽空氣量①生料中物理水分提升機帶入空氣量②生料中化學水分窯尾系統(tǒng)漏入空氣量③生料分解CO2量燃料消耗量④燃料燃燒理論煙氣量⑤煙氣中過?？諝饬砍鲱A熱器飛灰量合計100合計100 表 53 熱量平衡表 (單位:kJ/kg熟料)收入項目數(shù)量%支出項目數(shù)量%燃料燃燒熱熟料形成熱燃料顯熱蒸發(fā)生料水分耗熱生料帶入熱量廢氣帶出熱量回灰?guī)霟崾炝蠋С鰺崃咳敫G一次空氣帶入熱飛灰?guī)С鰺崃咳敫G二次空氣帶入系統(tǒng)散熱損失熱入分解爐三次空氣帶入熱系統(tǒng)總漏風帶入的熱量提升機帶入熱量合計100合計100物料平衡收支絕對誤差==% 5%熱量平衡收支絕對誤差==% 5%物料平衡和熱平衡均小于5%，所以物料平衡和熱平衡的計算合理有效。第6章 窯尾系統(tǒng)的工藝設計計算自然條件①主導風向：東南風 平均風速: m/s,最大風速25 m/s ② 大氣壓力取當?shù)貧鈮海篜=100Kpa ③氣 溫： 最高40℃， 最低10℃， 月平均15℃ ④降雨量：年總降雨量850mm,最大日降雨量110mm熟料單位熱耗：3000KJ/kg熟料系統(tǒng)各處分解率： 分解爐：65% 五級旋風筒：5%四級旋風筒：15% 三級旋風筒：7%二級旋風筒：3% 回轉(zhuǎn)窯內(nèi)：5%煤分配窯：分解爐=40：60出一級旋風筒氣體含塵量 kg/Nm3出窯飛灰與五級旋風筒進窯生料量比例取 Z=8%噴水裝置噴水量出增濕塔氣體有烘干物料要求，并采用袋收塵 = kg/kg熟料各級旋風筒的分離效率及袋收塵系統(tǒng)的收塵效率表 61 旋風筒的收塵效率表旋風筒級別12345袋收塵系統(tǒng)效率窯尾各處溫度、壓力及過?？諝庀禂?shù)系統(tǒng)各部分的溫度、壓力及過?？諝庀禂?shù)，見表62表 62 窯尾的系統(tǒng)參數(shù)檢測點壓力Pa溫度℃分解率%空氣過剩系數(shù)窯尾煙室2001050 95分解爐入口300950分解爐出口1000890 93五級筒入口1150870五級筒出口1700850 95四級筒入口1850790四級筒出口250077020～40三級筒入口2650680三級筒出口33006405～10二級筒入口3450550二級筒出口41005152～4一級筒入口4450355一級筒出口5100320噴水裝置入口5300312噴水裝置出口7300212高溫風機入口8000210高溫風機出口300205三次風管200850袋收塵器入口150090袋收塵器出口300075煤粉燃燒所需理論空氣量 = (Nm3/kg煤)煤粉燃燒煙氣生成量 ===(Nm3/kg熟料) 生料分解生成廢氣量==(Nm3/kg熟料)生料中水分生成廢氣量生料入窯水分很少，可以忽略不計。窯尾排除廢氣量（1050℃，200Pa）①、煤灰摻入量GA = %②、入窯生料分解出CO2量窯內(nèi)分解率=5%=(Nm3/kg熟料)③、窯內(nèi)燃燒產(chǎn)生煙氣量=VrK = =(Nm3/kg熟料)④、過剩空氣量=（α11） mr KL =（） = (Nm3/kg熟料)⑤、窯尾煙室總的氣體量=++= (Nm3/kg熟料)工作態(tài)風量===（m3/kg熟料）每小時抽風量： =G1000=1000=（m3/h）三次風管氣體出分解爐的過剩空氣=（a21） mr KL=（）=（Nm3/kg熟料）窯尾煙氣中的過?？諝饬?（）=（Nm3/kg熟料）分解爐燃燒煤需要空氣量==（Nm3/kg熟料）分解爐漏風（5%）=5%=（Nm3/kg熟料）分解爐從三次風管抽風量=+=（Nm3/kg熟料）工作態(tài)風量=== （m3/kg熟料）每小時抽風量=工作態(tài)風量熟料每小時產(chǎn)量=1000=（m3/h）分解爐出口煙氣的量分解爐出口煙氣量=燃燒煙氣量+過剩空氣量+分解出的C02+窯尾理論煙氣體量 =+（）+65%+=+++=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時抽風量=1000=（m3/h）五級筒入口（870℃ ，1150Pa）由分解爐進入的氣體量：（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)： =（m3/kg熟料）每小時抽風量=1000=(m3/h)五級筒出口（850℃ ，1700Pa）由分解爐進入氣體量： （Nm3/kg熟料）5%漏風==（Nm3/kg熟料）五級筒內(nèi)碳酸鹽分解生成的=5%=（Nm3/kg熟料） 合計=++=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時抽風量=1000=(m3/h)四級筒入口（790℃， 1850Pa）由五級筒進入氣體量：（Nm3/kg熟料）管道內(nèi)碳酸鹽分解生成的=15%=（Nm3/kg熟料）合計=+=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料） 每小時抽風量=1000=（m3/h)四級筒出口（770℃ ，2500Pa）由四級筒進入總氣體量：（Nm3/kg熟料）漏入空氣量=（）=（Nm3/kg熟料）合計=+ =（Nm3/kg熟料） 換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時抽風量=1000=(m3/h)三級筒入口（680℃ ，2650Pa）由四級筒進入氣體量：（Nm3/kg熟料）管道內(nèi)碳酸鹽分解生成的==（Nm3/kg熟料）合計=+=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時抽風量=1000= (m3/h)三級筒出口（640℃ ，3300Pa）由三級筒進入總氣體量=（Nm3/kg熟料）漏入空氣量=（）=（Nm3/kg熟料）合計=+=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時抽風量=1000=(m3/h)二級筒入口（550℃ ，3450Pa）由三級筒進入氣體量：（Nm3/kg熟料）管道內(nèi)碳酸鹽分解生成的=3%=（Nm3/kg熟料）合計=+=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時抽風量=1000=(m3/h)1二級筒出口（515℃ ，4100Pa）由二級筒進入總氣體量=（Nm3/kg熟料）漏入空氣量=（）=（Nm3/kg熟料）合計=+=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時抽風量=1000=(m3/h)1一級筒入口（355℃ ，4450Pa）由二級筒進入氣體量= (Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時抽風量=1000=(m3/h)1一級筒出口（320℃ ，5100Pa）由一級筒進入氣體量：（Nm3/kg熟料）漏風量：（）=（Nm3/kg熟料）合計：+=）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時抽風量=1000=(m3/h)表 63 窯尾各部分氣體量部位名稱廢氣量（Nm3/Kg熟料）工作態(tài)風量（m3/kg熟料）抽風量（m3/h）窯尾三次風管分解爐燃燒室內(nèi)五級筒入口 五級筒出口四級筒入口四級筒出口三級筒入口 三級筒出口二級筒入口二級筒出口一級筒入口一級筒出口本設計采用成都設計院的CDC分解爐, CDC分解CDC分解爐是一種”噴旋結(jié)合”型分解CDC分解爐,該分解CDC分解爐具有多種分解爐的結(jié)構(gòu)特性和低壓損旋風筒進風口的結(jié)構(gòu)特點。CDC分解爐的設計不僅改善了爐內(nèi)流場和溫度場分布的均勻性，還提高了爐容利用率和料氣停留時間 ，有利劣質(zhì)煤的利用。分解爐的直徑Di=m=m 式中：Di分解爐直筒部分有效內(nèi)徑，mVg分解爐的工況風量，m3/hWA分解爐斷面風速，取8m/s Di===7630(mm) 考慮要內(nèi)耐火磚的厚度和分解爐的剛度，取分解爐的壁厚δ為250 mm分解爐直徑:D=Di+2δ=7630+2250=8130(mm)分解爐的有效截面:S===(m2)分解爐的有效容積:V1====(m3)式中：V1分解爐的有效容積，m3Q分解爐的發(fā)熱能力，kJ/hG窯的產(chǎn)量，t/hq熟料熱耗，kJ/kgY分解爐用燃料占總?cè)剂舷谋壤琿s分解爐截面積熱負荷， kJ/(m2．h)， 一般取 kJ/(m2．h)分解爐的高度H= WA t===26400(mm)式中：H分解爐的高度WA 氣流在爐內(nèi)的平均流速t氣流在分解爐內(nèi)經(jīng)歷時間，爐進風口的直徑d= ===1843(mm)進風口風速一般為30~50m/s，取40m/s=1843+500=2343 (mm)縮口直徑d= ===3411(mm)=3411+800=4211mm縮口風速一般為30~50m/s，取40m/s，縮口處風速很大，因此要求筒體的壁厚比其他地方更厚，取400mm分解爐直筒部分H1和錐體部分有效高度H2取H2==7630=3815(mm) ,H2一般為（）Di， H1=HH2=264002803815=22305(mm),入爐三次風管直徑：d====2413(mm)=2413+250=2663(mm)分解爐出口尺寸出風口采用徑向出風形式，并在出風口與頂部預留物料回流的空間。采用矩形出口。高寬比：a/b=， = ,w取20m/s b=，得 b==5521(mm) ，則a==3313(mm)b=5521+500=6021mm) ，a =3313+500=3813(mm)分解爐與C5連接管道尺寸 d====3500(mm)=3500+2502=4000(mm)設計采用雙系列旋風筒，WA比分解爐出口有所降低，取19 m/s。旋風筒各部分結(jié)構(gòu)參數(shù)設置：設計采用雙列旋風預熱器。旋風筒進口風速在15~20m/s；旋風筒風速一般為56m/s,。旋風筒出口風速一般為10~20 m/s