【正文】 6粉砂 7粉質(zhì)黏土夾粉土 71粉砂000000 8粉土夾粉質(zhì)黏土9粉質(zhì)黏土夾粉土10粉質(zhì)黏土11粉質(zhì)黏土夾粉土地基承載力特征值一覽表 層號土層名稱綜合確定（建議值）特征值fak(kPa)1素填土30～50（經(jīng)驗值）2淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土503粉土夾粉砂1104粉砂1305粉土夾粉質(zhì)黏土1056粉砂1457粉質(zhì)黏土夾粉土9071粉砂1608粉土夾粉質(zhì)黏土1159粉質(zhì)黏土夾粉土11010粉質(zhì)黏土8011粉質(zhì)黏土夾粉土9512粉質(zhì)黏土夾粉砂130121粉質(zhì)黏土夾粉砂16013粉砂17014粉質(zhì)黏土夾粉砂18015粉砂210樁基設(shè)計參數(shù)一覽表 層序土名樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik（kPa）樁的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk（kPa）抗拔系數(shù)λi1素填土82淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土153粉土夾粉砂15（）35（）4粉砂325粉土夾粉質(zhì)黏土436粉砂4220007粉質(zhì)黏土夾粉土3871粉砂558粉土夾粉質(zhì)黏土5717009粉質(zhì)黏土夾粉土4210粉質(zhì)黏土3511粉質(zhì)黏土夾粉土38110012粉質(zhì)黏土夾粉砂471400121粉質(zhì)黏土夾粉砂60190013粉砂643500本方案塔吊基礎(chǔ)的計算選取最近勘探點進(jìn)行計算。1塔吊為G28勘探點，2塔吊為G27勘探點，3塔吊為G68勘探點，4塔吊為G35勘探點，5塔吊為G73勘探點，6塔吊為G37勘探點，7塔吊為G78勘探點,8塔吊為G85勘探點,9塔吊為G42勘探點。各勘探點土層剖面圖、勘探點平面圖詳見附件。1塔吊~9塔吊預(yù)制樁在各勘探點處的持力層標(biāo)高等參數(shù)如下表所示：塔吊勘探點樁頂標(biāo)高（m）PHC400樁長（m）樁底標(biāo)高（m）持力層頂標(biāo)高（m）進(jìn)入持力層深度（m）備注1G2830塔吊30m長的預(yù)制樁采用PHC400AB958+8+14；塔吊32m長的預(yù)制樁采用PHC400AB959+9+14；2G27303G68324G35305G73326G37307G78328G85329G4230根據(jù)2015年4月江蘇省南通恒一巖土工程勘察有限公司提供的該工程《啟東新村沙B02地塊二期項目巖土工程勘察報告》：“本工程擬建建筑物宜采用樁基方案，宜采用PHC管樁方案。樁基持力層選擇：可考慮選擇以第6層粉砂層、第8層粉土夾粉質(zhì)黏土、第11層粉質(zhì)黏土夾粉土、第12層粉質(zhì)黏土夾粉砂層、第121層粉質(zhì)黏土夾粉砂層、第13層粉砂層作為樁端持力層”，本工程PHC樁進(jìn)入第11層，且滿足《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ942008中進(jìn)入持力層的規(guī)定：樁端全斷面進(jìn)入持力層的深度，對于黏性土、粉土不宜小于2d。，。該層不存在軟臥下臥層，固不需進(jìn)行軟臥下臥層驗算。1塔吊矩形板式樁基礎(chǔ)計算書 計算依據(jù)： 《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T1872009 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500102010 《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ942008 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB500072011 一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號TC5610塔機(jī)獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)塔機(jī)獨立狀態(tài)的計算高度H(m)塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m) 二、塔機(jī)荷載 塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)1335非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk39。(kN)水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk39。(kN)傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk39。(kNm)1552 塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)＝＝起重荷載設(shè)計值FQ(kN)＝60＝81豎向荷載設(shè)計值F(kN)+81＝水平荷載設(shè)計值Fv(kN)＝＝傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)＝1335＝非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F39。(kN)39。＝＝水平荷載設(shè)計值Fv39。(kN)39。＝＝傾覆力矩設(shè)計值M39。(kNm)＝1552＝ 三、樁頂作用效應(yīng)計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)4承臺寬向樁心距ab(m)4樁直徑d(m)樁間側(cè)阻力折減系數(shù)ψ承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h39。(m)0承臺上部覆土的重度γ39。(kN/m3)19承臺混凝土保護(hù)層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標(biāo)高(m)基礎(chǔ)布置圖 承臺及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=bl(hγc+h39。γ39。)=55(125+019)=625kN 承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G==625= 樁對角線距離：L=(ab2+al2)=(42+42)= 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(+625)/4= 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(+625)/4+(1552+1)/= Qkmin=(Fk+Gk)/n(Mk+FVkh)/L =(+625)/4(1552+1)/= 荷載效應(yīng)基本組合 荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(+)/4+(+1)/= Qmin=(F+G)/n(M+Fvh)/L =(+)/4(+1)/= 四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強(qiáng)度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)ψC樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護(hù)層厚度б(mm)41樁底標(biāo)高(m)樁有效長度lt(m)30樁配筋自定義樁身承載力設(shè)計值否樁混凝土類型預(yù)應(yīng)力混凝土樁身預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋900 樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預(yù)應(yīng)力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)50最大裂縫寬度ωlim(mm)普通鋼筋相對粘結(jié)特性系數(shù)V1預(yù)應(yīng)力鋼筋相對粘結(jié)特性系數(shù)V地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)自然地面標(biāo)高(m)是否考慮承臺效應(yīng)否土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)素填土0030淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土050粉土夾粉砂0110粉砂4160130粉土夾粉質(zhì)黏土0105粉砂211000145粉質(zhì)黏土夾粉土19090粉砂0115粉土夾粉質(zhì)黏土850110粉質(zhì)黏土夾粉土321080粉質(zhì)黏土5095粉質(zhì)黏土夾粉土1955030 樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=πd== 樁端面積：Ap=πd2/4= Ra=ψu(yù)Σqsiali+qpaAp =(+416++21+19+++321+)+0= Qk=≤Ra= Qkmax=≤== 滿足要求！ 樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=0 按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的樁基拔力：Qk39。= 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算， 樁身的重力標(biāo)準(zhǔn)值：Gp=ltAp(γz10)=29(2510)= Ra39。=ψu(yù)Σλiqsiali+Gp=(+416++21+19+++321+)+= Qk39。=≤Ra39。= 滿足要求！ 樁身承載力計算 縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=7 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax= ψcfcAp+39。As39。=(36106 + (400))103= Q=≤ψcfcAp+39。As39。= 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值：Q39。=Qmin= fpyAps=900103= Q39。=≤fpyAps= 滿足要求！ 裂縫控制計算 裂縫控制按三級裂縫控制等級計算。 (1)、縱向受拉鋼筋配筋率 有效受拉混凝土截面面積：Ate =d2π/4=4002π/4=125664mm2 ρte=(As+Aps)/Ate=(0+)/125664= 取ρte= (2)、縱向鋼筋等效應(yīng)力 σsk=(Qk39。Np0)/(Aps+As)=(10350103)/(+0)= (3)、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ=(ρteσsk)=()= 取ψ=1 (4)、受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 dep=Σnidi2/Σniνidi=(0202+7)/(0120+7)= (5)、最大裂縫寬度 ωmax=αcrψσsk(+)/Es=1(41+)/200000=≤ωlim= 滿足要求！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB335 Φ25@200承臺底部短向配筋HRB335 Φ25@200承臺頂部長向配筋HRB335 Φ25@200承臺頂部短向配筋HRB335 Φ25@200 荷載計算 承臺有效高度：h0=10005025/2=938mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(+())m X方向：Mx=Mab/L=4/=m Y方向：My=Mal/L=4/=m 受剪切計算 V=F/n+M/L=+ 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/938)1/4= 塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(abBd)/2=()/2=1m a1l=(alBd)/2=()/2=1m 剪跨比：λb39。=a1b/h0=1000/938=，取λb=； λl39。= a1l/h0=1000/938=，取λl=； 承臺剪切系數(shù)：αb=(λb+1)=(+1)= αl=(λl+1)=(+1)= βhsαbftbh0=1035= βhsαlftlh0=1035= V=≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)= 滿足要求！ 受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=+2= ab=4mB+2h0=，al=4mB+2h0= 角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(bab+d)/2=(54+)/2= cl=(lal+d)/2=(54+)/2= 角樁沖跨比：：λb39。39。=a1b/h0=1000/938=，取λb=1； λl39。39。= a1l/h0=1000/938=，取λl=1； 角樁沖切系數(shù)：β1b=(λb+)=(1+)= β1l=(λl+)=(1+)= [β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhpfth0=[(+1/2)+(+1/2)