【正文】 數(shù)，三級取 。 梁柱的內(nèi)力組合表 71 梁的內(nèi)力組合層次 截面位 置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax及相應(yīng) VMmin及相應(yīng) VVmax及相應(yīng) MM 　 AB 左V 　 AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M 　 AB 右V 　 M 　 BC 左V 　 5 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 4 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 3 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 2 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　續(xù)表 71 梁的內(nèi)力組合層次 截面位 置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax及相應(yīng) VMmin及相應(yīng) VVmax及相應(yīng) MM AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 1 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　表 72 A、D 柱的內(nèi)力組合層次 截面位 置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax 及相應(yīng) V,NNmax 及相應(yīng) V,MNmin 及相應(yīng) V,MM N 柱頂V M N 5柱底V M N 柱頂V M N 4柱底V M N 柱頂V M N 3柱底V M N 柱頂V M N 2柱底V M N 柱頂V M N 1柱底V 表 73 B、C 柱的內(nèi)力組合層次 截面位 置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax 及相應(yīng) V,NNmax 及相應(yīng) V,MNmin 及相應(yīng) V,MM N 柱頂V M N 5柱底V M N 柱頂V M N 4柱底V M N 柱頂V M N 3柱底V M N 柱頂V M N 2柱底V M N 柱頂V M N 1柱底V 柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整 A、D 柱彎矩值調(diào)整第 5 層，按《抗震規(guī)范》 ，無需調(diào)整。第 4 層，柱頂軸壓比[u N] = N/Ac fc=103/=可知，4 層柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb注：ΣM c 為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。上下柱端的彎矩設(shè)計值可按彈性分析分配。ΣMb 為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。ηc 柱端彎矩增大系數(shù)，三級取 表 74 橫向框架 A、D 號柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)層次 4 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底ηcM N B、C 柱彎矩值調(diào)整第 4 層，柱頂軸壓比[u N] = N/Ac fc=103/= 可知，4 層柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb （7－1）表 75 橫向框架 B、C 號柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)層次 4 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底ηcM N 8 截面設(shè)計 框架梁截面設(shè)計以第 1 層 AB 跨框架梁的計算為例。梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= m 支座 A： Mmax= KNm 支座 B：M max= KNm 梁正截面受彎承載力計算 抗震設(shè)計中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕?T 形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：考慮跨間最大彎矩處：按 T 形截面設(shè)計，翼緣計算寬度 bf， 按跨度考慮，取 bf， =L/3=，梁內(nèi)縱向鋼筋選 II級熱扎鋼筋， （f y=fy， =300N/mm2） ，h 0=ha=60035=565mm，因為 fcm bf， hf， （ h0 hf， /2）=2400100（565100/2）=m KNm 屬第一類 T 形截面。下部跨間截面按單筋 T 形截面計算：αs=M/（f cmbf， h02）=10 6/ξ=1（12αs） 1/2=As=ξfcmbf， h0/fy=2400565/300=實配鋼筋 3Ф20，A s=942 mm2。ρ=942/300/565= %ρmin=%，滿足要求。對于第一類 T 型截面, ξξb 均能滿足 ,可不用驗算?？紤]兩支座處：將下部跨間截面的 3Ф20 鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋， As， =942 mm2，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋 As，支座 A 上部： αs=M/（f cmbf， h02） = = ξ=1（12αs） 1/2= 可近似取 As=ξfcmbf， h0/fy =300565/300= 實配鋼筋 2Ф16，A s=402 mm2。 支座 B 上部， αs=M/（f cmbf， h02） = = ξ=1（12αs） 1/2= 可近似取 As=ξfcmbf， h0/fy =300565/300= 實配鋼筋 3Ф16，A s=603 mm2。 ρ=603/300/565=%ρmin=%， 梁斜截面受剪承載力計算 驗算截面尺寸： hw=h0=565mm hw/b=565/300=4,屬厚腹梁。 =300565 =V= 可知，截面尺寸符合條件。 驗算是否需要計算配置箍筋： =300565 =V= 可知，需按構(gòu)造配箍。 箍筋選擇 梁端加密區(qū)箍筋取 Ф8@150，箍筋用 I 級 Q235 熱扎鋼筋，f yv=210N/mm, 加密區(qū)長度取 ，非加密區(qū)箍筋取 Ф8@箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。表 81 梁的配筋計算層次 截面 　REMKN?A或 αs ξ As39。 /mm2 As /mm2 Amin /mm2 實配鋼筋 As /mm2A 　 360 2Φ16 (402)支座B 　 360 3Φ16 (603)AB、CD 跨間 　 890 360 3Φ20 (942)支座 B、C 　 360 2Φ16 (402)5BC 跨間 　 212 360 2Φ16 (402)A 　 360 2Φ20 (628)支座B 　 360 3Φ16 (603)AB、CD 跨間 　 632 360 3Φ18 (763)支座 B、C 　 360 2Φ16 (402)4BC 跨間 　 63 360 2Φ16 (402)A 　 360 3Φ18 (763)支座B 　 360 3Φ18 (763)AB、CD 跨間 　 642 360 3Φ18 (763)支座 B、C 　 360 3Φ14 (461)3BC 跨間 　 69 360 2Φ16 (402)